Cтраница 1
Компоновка трубного пучка на всех типах конденсаторов ленточная. [1]
Принимаем шахматную компоновку трубного пучка. Поперечный шаг труб Si 80 мм, продольный S2 40 мм. [2]
Естественно, что при наличии обобщающих зависимостей для теплообмена и сопротивления как функций параметров оребрения и компоновки трубного пучка в широком диапазоне параметров обе задачи можно решать одновременно. Однако в настоящее время не существует таких зависимостей, пригодных для решения задач оптимизации. [3]
Эффективность теплопередачи в теплообменниках с воздушным охлаждением зависит от многих факторов: типа и параметров оребрения, компоновки трубного пучка, гидродинамики воздушного потока и др. Однако в настоящее время не существует зависимостей для расчета теплообмена и сопротивления, включающих все эти факторы и обобщающих разрозненные экспериментальные данные для различных типов поверхностей в широком диапазоне изменения параметров. Поэтому при анализе процесса теплообмена к сребренным поверхностям приходится рассматривать отдельно две его стороны: внешнюю, зависящую от интенсивности воздушного потока и компоновки трубного пучка, и внутреннюю, обусловленную теплопроводностью. [4]
В формулах (2.22) и (2.23) принято по две трубные доски и днища на один аппарат. При U-образной компоновке трубного пучка в аппарате имеется только одна трубная доска. [5]
При Z IO эффективность теплообмена практически не зависит от Z. Аналогичный вывод может быть сделан и для коридорной компоновки трубного пучка. [6]
Эффективность теплопередачи в теплообменниках с воздушным охлаждением зависит от многих факторов: типа и параметров оребрения, компоновки трубного пучка, гидродинамики воздушного потока и др. Однако в настоящее время не существует зависимостей для расчета теплообмена и сопротивления, включающих все эти факторы и обобщающих разрозненные экспериментальные данные для различных типов поверхностей в широком диапазоне изменения параметров. Поэтому при анализе процесса теплообмена к сребренным поверхностям приходится рассматривать отдельно две его стороны: внешнюю, зависящую от интенсивности воздушного потока и компоновки трубного пучка, и внутреннюю, обусловленную теплопроводностью. [7]
Внутренний диаметр коллектора ( на участке присоединения труб) принимают равным до 900 мм для горизонтальных и до 1500 мм для вертикальных ПГ. Отверстия для завальцовки труб располагают в шахматном порядке для горизонтальных ПГ, в вертикальных ПГ возможно шахматное и коридорное расположение вне зависимости от компоновки трубного пучка. [8]
При определении теоретически необходимой поверхности нагрева с учетом действительно существующих условий теплопередачи и гидродинамики обычно по конструктивным соображениям бывает необходимо некоторое округление полученных величин. Для увеличения надежности работы оборудования это округление производят в сторону увеличения расчетной поверхности нагрева. Например, при расчете трубчатого теплообменника полученное расчетом число трубок заданной длины может быть увеличено с учетом целесообразной компоновки трубного пучка в кожухе теплообменника. [9]
При определении теоретически необходимой поверхности нагрева с учетом действительно существующих условий теплопередачи и гидродинамики обычно по конструктивным соображениям бывает необходимо некоторое округление полученных величин. Для увеличения надежности работы оборудования это округление производят в сторону увеличения расчетной поверхности нагрева. Например, при расчете трубчатого теплообменника полученное расчетом число трубок заданной длины может быть увеличено с учетом целесообразной компоновки трубного пучка в кожухе теплообменника. [10]
Многообразие методик показывает необходимость создания единой универсальной методики. Естественно, эта методика должна быть основана на уравнениях теплоотдачи и гидроаэродинамики, которые используются при расчете теплообменников, а вычисления критериев сопоставления поверхностей не должны требовать большого объема работ. В этом отношении аналитический метод с использованием отношения критериев является более универсальным, чем графический. Однако аналитический метод реализуется в литературе лишь для простейшего случая - одностороннего наружного обтекания. Двухстороннее обтекание остается до сих пор неизученным. Причина этого в том, что аналитическое решение для двухстороннего обтекания относительно сложно, так как нахождение сопряженных чисел Re ( или скоростей) в широком диапазоне чисел Re при ручном счете весьма трудоемко. В этом случае единственным путем решения задачи является применение ЭВМ. Кроме того, существующие работы по рациональной компоновке гладкотрубных пучков при различных схемах обтекания и сравнение этих схем недостаточно полны, так как не охватывают весь диапазон режимных параметров теплоносителя, и часто основаны на, устаревших формулах по теплоотдаче и аэродинамике; поперечное обтекание исследовано лишь при большом числе труб по ходу потока; сравнение коридорной и шахматной компоновок трубного пучка проведено для фиксированных решеток с определенными значениями относительных шагов. Оптимизация геометрии решетки проведена лишь для одностороннего обтекания трубного пучка шахматной компоновки, а коридорный пучок не рассматривался. [11]