Концентрация - абсорбируемый компонент
Cтраница 2
Если наиболее медленной стадией является химическая реакция, то процесс рассчитывается как реакция в жидкой фазе при концентрации абсорбируемого компонента, равной максимальному насыщению жидкости абсорбируемым компонентом. [16]
Так как при оптимальном распределении отношения Vil ( KiFi) и Li / ( KiFi) одинаковы для всех аппаратов, то и концентрации абсорбируемого компонента на выходе из абсорбера должны быть одинаковы для всех параллельных аппаратов. [17]
Этот расчет производился по алгебраическим уравнениям, вытекающим из системы (7.140), в которой производные по времени полагались равными нулю, а также предполагалось, что в стационарном состоянии значения концентрации абсорбируемого компонента в проточных и застойных зонах одинаковы. [18]
Этот расчет производят по алгебраическим уравнениям, вытекающим из системы (6.352) - (6.355), в которой производные по времени полагают равными нулю, а также предполагают, что в стационарном состоянии значения концентрации абсорбируемого компонента в проточных и застойных зонах одинаковы. Так как начальные концентрации задаются на противоположных концах колонны, то расчет стационарного состояния носит итерационный характер. Итерации осуществляют методом половинного деления, где варьируемой переменной является концентрация абсорбируемого компонента в газовой фазе на выходе кз колонны. [19]
Для расчета абсорбционного процесса необходимо знать равновесие системы, составленной из газовой смеси абсорбируемого компонента с инертным газом, и жидкого раствора этого компонента в растворителе. Иными словами, необходимо установить зависимость между концентрациями абсорбируемого компонента в жидкой и газовой фазах в состоянии равновесия, или растворимость газа ( абсорбируемого компонента) в жидкости. Из правила фаз следует, что такая система будет иметь три степени свободы. [20]
Если входные возмущения по составу фаз таковы, что концентрация абсорбируемого компонента не выходит за допустимые границы на выходе из аппарата ( что можно наблюдать особенно при больших плотностях орошения), а наиболее опасными являются возмущения по расходу газовой фазы, то сформулированный выше вывод относительно управляемости каналов насадочного абсорбера находит эффективную практическую реализацию. Действительно, сведем задачу регулирования выходной концентрации по каналу массообмена к эквивалентной задаче по каналу гидродинамики. Пусть система регулирования выходной концентрации предусматривает функциональный блок, в задачу которого входит вычисление с каждым новым скачком по расходу газа того перепада давления, который соответствует новой нагрузке по газу и заданной концентрации на выходе. [21]
Ко второй группе относятся схемы с многократным использованием поглотителя, которые распространены значительно больше. Но они применяются в том случае, когда объемы выбросов невелики, концентрация абсорбируемого компонента в достаточной степени высокая и выделяемый десорбцией компонент может найти дальнейшее применение. [22]
 |
Предельная кривая режима захлебывания в насадочных колоннах, построенная на основании опытных значений A / F. [23] |
Другим предельным случаем является весьма быстрое протекание химических реакций ( например, взаимодействие аммиака с сильными кислотами), когда растворенные молекулы до протекания реакции успевают продиффундировать лишь на очень небольшое расстояние. Положение реакционной зоны ( и значение коэффициента абсорбции) зависит в основном от скорости диффузии реагирующих веществ и продуктов реакции в реакционную зону и из нее, от концентрации абсорбируемого компонента на поверхности раздела фаз и от концентрации реагирующих веществ в основном ядре жидкости. Поскольку, однако, расстояние, которое должен пройти абсорбируемый компонент при диффузии его в жидкость, исключительно мало по сравнению с тем путем, который он мог бы пройти при простой физической абсорбции, коэффициент абсорбции, отнесенный к жидкостной пленке, оказывается довольно высоким, и во многих случаях определяющим фактором становится сопротивление газовой пленки. [24]
Корректность решения при произвольном сочетании параметров доказана, по мнению авторов, результатами сопоставления данных аналитического и численного решений. Однако численное решение ( также для пленочной модели) получено только для ограниченного диапазона изменения определяющих параметров; в частности, сравнение проводили только для случая, когда концентрации абсорбируемого компонента и продуктов реакции в основной массе жидкости равны нулю. [25]
Расчет по данному алгоритму начинается с ввода исходной информации в машину и определения профиля распределения концентрации по длине колонны в стационарном состоянии, которое принимается за начало отсчета при количественном анализе динамических характеристк. Этот расчет проводится по алгебраическим уравнениям, вытекающим из системы ( 65), в которой производные по времени принимаются равными нулю, а также предполагается, что в стационарном состоянии концентрации абсорбируемого компонента в проточных и застойных зонах одинаковы. Так как начальные концентрации задаются на противоположных концах колонны, расчет стационарного состояния носит итерационный характер. Итерации осуществляются методом половинного деления, где варьируемой переменной является концентрация абсорбируемого компонента в газовой фазе на выходе из колонны. [26]
В соответствии с граничными условиями (2.7) и (2.8) [5, 6, 34-36] хемосорбент и продукты реакции являются нелетучими, а концентрации компонентов реакции в основной массе жидкости постоянны. Последнее оправдано для малого времени контакта фаз, характерного для промышленных процессов массо-обмена. На этом же основании принята постоянной концентрация абсорбируемого компонента в газе и, соответственно, величина Ар. Обычно, процесс хемосорбции одинаково точно описывается как при помощи модели кратковременного контакта фаз, так и на основе численного решения, учитывающего прорастание диффузионного пограничного слоя; лишь при очень больших x / wx эфф использование второго подхода становится необходимым. [27]
Этот расчет производят по алгебраическим уравнениям, вытекающим из системы (6.352) - (6.355), в которой производные по времени полагают равными нулю, а также предполагают, что в стационарном состоянии значения концентрации абсорбируемого компонента в проточных и застойных зонах одинаковы. Так как начальные концентрации задаются на противоположных концах колонны, то расчет стационарного состояния носит итерационный характер. Итерации осуществляют методом половинного деления, где варьируемой переменной является концентрация абсорбируемого компонента в газовой фазе на выходе кз колонны. [28]
Процесс физической абсорбции газа сопровождается выделением тепла и, следовательно, повышением температуры абсорбента и контактирующей с ним газовой смеси. При значительном росте температуры возможно резкое понижение растворимости газа, поэтому для поддержания производительности абсорбера приходится в ряде случаев прибегать к его охлаждению путем размещения внутренних или внешних охлаждающих элементов. Во всех случаях для расчета абсорбера необходимо знать температурный профиль вдоль потока абсорбента, поскольку он сопряжен с равновесным распределением концентраций абсорбируемого компонента в газовой и жидкой фазах. [29]
Расчет по данному алгоритму начинается с ввода исходной информации в машину и определения профиля распределения концентрации по длине колонны в стационарном состоянии, которое принимается за начало отсчета при количественном анализе динамических характеристк. Этот расчет проводится по алгебраическим уравнениям, вытекающим из системы ( 65), в которой производные по времени принимаются равными нулю, а также предполагается, что в стационарном состоянии концентрации абсорбируемого компонента в проточных и застойных зонах одинаковы. Так как начальные концентрации задаются на противоположных концах колонны, расчет стационарного состояния носит итерационный характер. Итерации осуществляются методом половинного деления, где варьируемой переменной является концентрация абсорбируемого компонента в газовой фазе на выходе из колонны. [30]
Страницы: 1 2 3