Cтраница 2
В примере эллиптическое отверстие имело отношение Ьсей, равное 4, что приводит к высокому ( около 10) коэффициенту Концентрации упругих напряжений в точке А. Поэтому вначале имеет место резкий пространственный градиент напряжений, и пластическое течение вызывает очень быструю релаксацию напряжений рколо выреза. [16]
С / этих позиций композиций Ni - SiO следует отнести к объектам с плас-тичной матрицей и слабой межфазной поверхностью. Последняя разрушается с образованием микропор в условиях концентрации упругих напряжений на частицах или в результате силового воздействия ряда дислокаций. При этом поверхности микропор служат местами стока движущихся дислокаций. Сливаясь при пластической деформации, микропоры становятся зародышами трещин квазискола или приводят к вязкому разрушению. [17]
В случае остроугольных V-образных надрезов, используемых на практике для различных образцов, не всегда возможно построить простые поля линий скольжения для локальных зон текучести, однако образец с V-образным надрезом с углом при вершине 45 и радиусом основания надреза 0 25 мм ( образец Шарпи и Изода) был подвергнут детальному изучению. Достаточно простое приближение [ 181 начинается с расчета коэффициента концентрации упругих напряжений у надреза для определения нагрузки, при которой начинается течение. Затем предполагают, что пластическая зона распространяется от основания надреза, причем линий поля скольжения идут по логарифмической спирали. В конечном счете, с увеличением приложенной нагрузки крайние линии достигают прямых берегов надреза. [18]
В случае остроугольных V-образных надрезов, используемых на практике для различных образцов, не всегда возможно построить простые поля линий скольжения для локальных зон текучести, однако образец с V-образным надрезом с углом при вершине 45 и радиусом основания надреза 0 25 мм ( образец Шарли и Изода) был подвергнут детальному изучению. Достаточно простое приближение [ 18 J начинается с расчета коэффициента концентрации упругих напряжений у надреза для определения нагрузки, при которой начинается течение. Затем предполагают, что пластическая зона распространяется от основания надреза, причем линий поля скольжения идут по логарифмической спирали. В конечном счете, с увеличением приложенной нагрузки крайние линии достигают прямых берегов надреза. [19]
Очевидно, что в образцах или деталях машин с остроконечными вырезами даже при не очень больших нагрузках в вершинах вырезов могут возникать локальные напряжения, превышающие предел текучести материала. Локальная текучесть приводит к перераспределению напряжений, и теоретический коэффициент концентрации упругих напряжений уже нельзя использовать для точного определения отношения действующих напряжений к номинальным, поскольку отношение максимального действующего напряжения к номинальному меньше, чем в том случае, если бы материал оставался упругим. Это означает, что величина коэффициента концентрации напряжений вследствие пластического течения уменьшается, в то время как локальная деформация увеличивается по сравнению с величиной, предсказываемой по теории упругости. [20]
Одним из наиболее эффективных оказался метод создания нарушенных слоев путем механической обработки с последующим отжигом пластин при сравнительно невысоких температурах. В этом методе в результате шлифовки свободным абразивом в приповерхностной области пластины формируются регулярные микротрещины. Устья этих трещин являются областями концентрации упругих напряжений. В процессе последующего отжига пластин в атмосфере аргона при 750 С в устьях трещин формируются дислокационные скопления, являющиеся результатом релаксации упругих напряжений и состоящие в основном из скользящих 60-градусных дислокаций. Сток инжектируемых растущими преципитатами межузельных атомов на дислокации приводит к переползанию последних и формированию в приповерхностной области пластины характерных малоподвижных дислокационных сеток, являющихся эффективным геттером для загрязняющих быстродиффундирую-щих металлических примесей. [21]