Cтраница 1
Концентрация теплового потока в торце и ножке шипа определяется на основании экспериментальных соотношений. [1]
Повышение концентрации теплового потока достигается также при использовании импульсного или пульсирующего тока. В этом случае расширяется область регулирования теплового режима и еще больше уменьшается теплоотвод в свариваемый металл. [2]
Повышение концентрации теплового потока достигается также при использовании импульсного ли пульсирующего тока. В этом случае расширяется область регулирования теплового режима и еще больше уменьшается теплоотвод в свариваемый металл. [3]
В тепловых мостиках происходит концентрация теплового потока, вследствие чего в этих местах теплопри-токи увеличиваются непропорционально площади мостиков. Но значительно больший вред приносят тепловые мостики тем, что они являются очагами увлажнения изоляционной конструкции. На самом деле, в плоскости а - б междуэтажного перекрытия температуры гораздо ниже, чем на теплой поверхности теплоизоляционного слоя, что может вызвать здесь конденсацию пара и дальнейшее продвижение влаги по материалу под действием капиллярных, а затем и гравитационных сил. [4]
В тепловых мостиках происходит концентрация теплового потока, вследствие чего в этих местах теплопри-токи увеличиваются непропорционально площади мостиков. По значительно больший вред приносят тепловые мостики тем, что они являются очагами увлажнения изоляционной конструкции. На самом деле, в плоскости а - б междуэтажного перекрытия температуры гораздо ниже, чем на теплой поверхности теплоизоляционного слоя, что может вызвать здесь конденсацию пара и дальнейшее продвижение влаги по материалу под действием капиллярных, а затем и гравитационных сил. [5]
В тепловых мостиках происходит концентрация теплового потока, вследствие чего в этих местах тешюпри-токи увеличиваются непропорционально площади мостиков. Но значительно больший вред приносят тепловые мостики тем, что они являются очагами увлажнения изоляционной конструкции. На самом деле, в плоскости а - б междуэтажного перекрытия температуры гораздо ниже, чем на теплой поверхности теплоизоляционного слоя, что может вызвать здесь конденсацию пара и дальнейшее продвижение влаги по материалу под действием капиллярных, а затем и гравитационных сил. [6]
Включение в слой теплоизоляционного материала элементов с более высокой теплопроводностью вызывает в них концентрацию теплового потока, вследствие чего линии потока искривляются. [7]
Локальная плотность теплового потока на боковую поверхность у его торца qst может быть представлена как функция концентрации теплового потока на торце шипа и указанных выше теплогеометрических параметров. [8]
Анализ полей температур в шиповом экране на рис. 4 - 23 и 4 - 24 показывает, что концентрация теплового потока в торце шипа в случае высокотеплопроводной карборундовой футеровки происходит в основном через слой набивки над шипом. Перераспределение же плотности теплового потока в шлаковом покрытии, вызванное наличием шипа, незначительно. В случае менее теплопроводной хромитовой футеровки значительная часть теплового потека в шипы идет и через шлаковое покрытие. Этот вывод увязывается с предыдущими аналитическими решениями и важен при построении методики расчета. [9]
Этот метод представляет собой уточнение первого способа, о котором шла речь выше, и позволяет в определенной степени учесть концентрацию теплового потока, вызванную наличием элементов с высокой теплопроводностью. Как и в первом способе, конструкцию разбивают нетеплопроводными перегородками ( мембранами) на зоны, но со своим, присущим им характером направления линий теплового потока. [10]
Однако ряд экспериментальных трудностей не позволил достаточно надежно определить как среднюю локальную величину плотности теплового потока в экране, так и концентрацию теплового потока в шипах, а также провести необходимое варьирование конструктивных условий. Наиболее интересные и представительные исследования тепловой работы шипового экрана были получены на ошипованных калориметрах достаточно больших размеров, устанавливаемых в зонах камеры горения топок с жидким шлакоудалением, отличающихся величиной падающего потока. [11]
При г 0 плотность теплового потока максимальна и равна JQ. Коэффициент k характеризует степень концентрации теплового потока при локальном нагреве слоя термоизоляции. [12]
Величина отношения д0 / Цн позволяет определить коэффициент концентрации ( деконцентрации) теплового потока, присущий данной конструкции трубы. В экспериментах по определению величины предельно достижимого коэффициента концентрации теплового потока производится, как правило, постепенное уменьшение зоны теплоотвода. [13]
Для определения коэффициента теплопередачи изолированного ограждения, включающего такого рода металлические элементы, предложено несколько методов. Одним из распространенных способов является метод, разработанный Е. Б. Иоэльсоном и А. Е. Ниточкиным, для расчета судовой изоляции. Этот метод представляет собой уточнение первого способа и позволяет в определенной степени учесть концентрацию теплового потока, вызванную наличием элементов с высокой теплопроводностью. Как и в первом способе, конструкцию разбивают нетеплопроводными перегородками ( мембранами) на зоны, но со своим, присущим им характером направления линий теплового потока. [14]
В частности, не учитывалось шлаковое покрытие экрана, а плотность результирующего теплового потока, проходящего через экран, принималась вне связи с особенностями топочного процесса. Коэффициент теплопроводности карборундовой набивки ( А н 12ч - 14 ккал / м2 - ч) был принят много выше, чем это соответствует отечественным данным, что существенно сузило область применимости результатов работы. В силу последнего обстоятельства концентрация теплового потока на внутренней стенке трубы под шипом была сравнительно мала. [15]