Cтраница 3
Приведенный выше метод подсчета состава продуктов сгорания применяется при проектировании новых котельных установок и при расчете действующих установок, производимом на основе элементарного состава топлива. Фактический объемный состав продуктов сгорания топлива и коэфициент избытка воздуха определяются при помощи газоанализаторов. [31]
В существующих котельных установках снижение расхода электроэнергии на привод тягодутьевых устройств может быть достигнуто путем устранения излишней загрузки вентиляторов и дымососов. За счет уменьшения присоса через неплотности и коэфициента избытка воздуха, а также за счет снижения температуры уходящих газов, может быть достигнуто уменьшение сопротивления газовоздушного тракта. Этому способствует и выбор экономичного способа регулирования тягодутьевых машин. Иногда характеристики уже установленных в котельной дымососов и вентиляторов лимитируют паропроизводигель-ность котлов. [32]
Снижение температуры отходящих продуктов сгорания может быть достигнуто различными средствами. Одним из наиболее простых способов является увеличение коэфициента избытка воздуха. Другой путь заключается в возвращении в топку части продуктов сгорания. Между печью и дымовой трубой над боровом может быть поставлен вентилятор, который будет отсасывать часть горячих газов и направлять их обратно в топку. Применение рециркуляции продуктов сгорания наиболее эффективно при обогреве путем конвекции, когда должна поддерживаться низкая температура отходящих продуктов сгорания с использованием лишь незначительного количества тепла, содержащегося в них. [33]
Высокие литровые мощности в карбюраторных двигателях получены за счет больших значений ре и повышенных оборотов пср 2900 об / мин, сср поршня 12 4 м / сек. Более эффективное протекание процесса сгорания в карбюраторном двигателе и более низкий коэфициент избытка воздуха обеспечивают высокие значения ре, несмотря на повышенные средние скорости поршня. [34]
Водяные испарители обла ают следующим важным преимуществом перед газовыми: значительно более стабильной температурой газа, выходящего из испарителя, так как отработавшие газы двигателя, поступающие в испаритель, изменяют свою температуру и теплосодержание в значительно большем диапазоне, чем вода охлаждающая двигатель. Температура, а следовательно, и плотность газа после испарителя существенно влияют на коэфициент избытка воздуха в смесителе ( табл. 2о) и, как следствие, - на мощность и экономичность двигателя. [35]
Теплосодержание продуктов горения вычисляется на основании данных замера их температуры, газового анализа и расчета горения газа. Зная расход газа на отопление и анализ отопительного газа, легко определить теоретическое количество продуктов горения при коэфициенте избытка воздуха а I. На основании газового анализа продуктов горения определяется действительное значение at и действительное количество продуктов горения. Теплосодержание продуктов горения составляет обычно 11 - 15 % от общего расхода тепла. [36]
По опытным данным испытаний горелок колебания давления газа перед ними не должно повышать их тепловую нагрузку более чем на 20 % сверх номинальной. При такой предельной тепловой нагрузке прибора содержание окиси углерода в продуктах сгорания газа ( считая на сухие газы и коэфициент избытка воздуха а 1) не должно превышать 0 1 % по объему. При номинальной тепловой нагрузке горелки и соответствии ее конструкции составу и рабочему давлению газа содержание окиси углерода в продуктах сгорания будет невелико или она будет вообще отсутствовать. [37]
По нашему мнению, к конструкциям рис. 8 должны быть предъявлены следующие добавочные требования: во-первых, подогрев стакана, с направлением струи распыла на его стенки, и, во-вторых, создание достаточного турбулентного перемешивания за пределами показанной на фигуре зоны и добавочный подвод охлаждающего воздуха. Очевидно, если полное сгорание получается в области, где отношение количества воздуха к количеству топлива составляет только 15: 1, то местная температура будет там очень высока и нельзя будет допустить, чтобы такой коэфициент избытка воздуха сохранялся на значительной длине камеры. В действительности, конструкция рис. 8 работает лучше всего, когда через изображенные на рисунке кольцевые камеры подводится воздух в количестве меньше 15-кратного веса топлива, так что для полного сгорания требуется поступление воздуха через боковые отверстия в цилиндрической камере. [38]
К этому же мероприятию приходится прибегать для обеспечения надежности воспламенения и возможности работы двигателя на высоте. Это объясняется стремлением получить возможно более экономичный двигатель, сократить отношение поверхности камеры сгорания к ее объему и сделать последний компактным. Обычно, начиная со значений коэфициента избытка воздуха а 1 6 - 1 4, начинается дымление двигателя, усиливающееся по мере уменьшения избытка воздуха. Двухтактные двигатели обещают ряд возможностей по уменьшению уд. Мероприятия, направленные к уменьшению максимальных давлений, приводили одновременно к снижению экономичности двигателя и повидимому оставлены. [39]
Другим методом регулирования концентрации 02 в печи является изменение коэфициента избытка воздуха. Увеличение коэфициента избытка воздуха повышает концентрацию 02 в обжиговых газах и в печи и с этой стороны конечно улучшает условия выгорания. Но, с другой стороны, это же мероприятие и ухудшает условия для выгорания, так как повышение коэфициента избытка воздуха увеличивает объем газов и понижает температуру горения. Понижение же температуры горения ухудшает условия для выгорания. [40]
Температурный режим трубчатой печи зависит от ее назначения и конструкции. Наиболее высокие температуры применяются в трубчатых печах крекинг-установок, наиболее низкие - в печах установок для прямой гонки. Наиболее высокие температуры в топочной камере имеют место в том случае, когда печь без радиантной секции или же мала поверхность имеющейся радиантной секции. Ясно, что такая высокая температура топочных газов может повести к коксованию нагреваемого сырья в печи и даже к пережогу самой трубы. Для устранения этого необходимо применять или большой коэфициент избытка воздуха или рециркуляцию продуктов сгорания. Наиболее высокая температура под радиантными трубами в современных печах для крекинга не должна превышать 800 С; температура над перевальным порогом при этом не превышает 700 С. В печах крекинг-установок Винклер-Коха, снабженных рециркуляцией дымовых газов, температура топочных газов под радиантными трубами равна 700 С, температура над перевальным порогом - около 630 С. В печах установок для прямой гонки указанные температуры топочных газов поддерживаются несколько ниже, а именно, под радиантными трубами не выше 630 - 650 и ад перевальной стенкой 600 - 620 С. [41]