Коэффициент - расход - жидкость
Cтраница 3
Для расчета в данном случае необходимо определить параметры чаще всего по имеющимся в справочной литературе коэффициентам расхода жидкости из отверстий, стандартных насадков и оросителей или рассчитать их по соответствующим формулам. [31]
Зависимость коэффициента расхода жидкости от длины цилиндрической части насадка показывает, что ее уменьшение приводит к увеличению коэффициента расхода жидкости. [32]
Зависимость кажущегося коэффициента расхода жидкости из насадка с направляющей пожарного ствола от распределения скоростей в подводящем трубопроводе представлена на рис. 6.14. Значения коэффициента расхода жидкости в данном случае определяли раздельно при подсоединении ствола к рукаву, стальному трубопроводу и баку. [34]
Последнее происходит в результате длительной работы реле и приводит к искажению формы и изменению площади проходного сечения дросселя, а следовательно, и коэффициента расхода жидкости через дроссель. [35]
Препятствием в применении этих расходомеров для точных измерений расхода рабочей жидкости являются пока некоторые трудности, вызванные тем, что потоки нефти, проходящие через расходомеры, имеют небольшие значения числа Рейнольдса и при этом коэффициент расхода жидкости через сужающее устройство является величиной переменной. Как известно, при достаточно больших значениях числа Рейнольдса коэффициент расхода жидкости через сужающее устройство является величиной постоянной, что позволяет точно рассчитывать сужающие устройства и получать точные результаты при эксплуатации их. [36]
Для исследования выбранных таким образом вариантов гидропривода применяется уточненная математическая модель электрогидравлического привода, которая учитывает следующие присущие ему особенности: нелинейность статических характеристик золотникового распределителя; деформацию рабочей жидкости, содержащей газовоздушную фазу; переменность коэффициента расхода жидкости через рабочие окна золотникового распределителя; сухое трение в золотниковом распределителе и гидравлическом исполнительном элементе; действие гидродинамических сил на заслонку и золотник электрогидравлического усилителя; люфт и упругость в механической передаче. [37]
В ходе исследований истечения вязкой несжимаемой жидкости через отверстия распределительных плит низконапорных ( величина напора не превышала 0.15 м вод. ст.) струйных и, особенно щелевых, распределителей жидкости выявлено значительное влияние поверхностных явлений на величину коэффициента расхода жидкости. Это объясняется тем, что при малых напорах и малых эквивалентных диаметрах отверстий подавляющее превосходство инерционных сил над поверхностными исчезает. Для оценки влияния поверхностных сил на истечение жидкости из отверстия был применен метод гидродинамического подобия. [38]
 |
Схема работы клапана ( а и диаграммы подъема скорости и ускорения клапана ( б. [39] |
При рассмотрении работы клапана примем следующие обозначения: dK - внешний диаметр тарельчатого клапана; h - - подъем клапана; иг - теоретическая скорость жидкости в щели клапана; / щ - площадь сечения щели; ц, - коэффициент расхода жидкости через щель; fc - площадь свободного сечения седла клапана; vc - - скорость жидкости при движении через седло; G - сила тяжести, соответствующая массе клапана; R - натяжение пружины; р - давление жидкости под клапаном. [40]
Процесс истечения из спринклеров типа OBG по ГОСТ 1463 - 69 с диаметром отверстия истечения 10, 12, 17 и 22 мм был исследован автором. Зависимость коэффициента расхода жидкости из спринклера ОВС от числа Рейнольдса показана на рис. 6.17. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты обработки внутренней поверхности насадка оросителя. При этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется ( они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки насадка по 6-му и 8-му классу совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. [41]
Процесс истечения из спринклеров с отверстием истечения диаметром 10, 12, 17 и 22 мм был исследован автором. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты обработки внутренней поверхности насадка оросителя. При этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется ( они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки насадка по 6-му и 8-му классам совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. [42]
Полученная формула ( 310) аналогична формуле для расхода жидкости при истечении через незатопленное отверстие. Многочисленными исследованиями установлено, что коэффициенты расхода жидкости через затопленные и незатопленные отверстия практически одинаковы. Поэтому при расчете затопленных отверстий следует пользоваться указанными коэффициентами расходов для незатопленных отверстий. [43]
Поэтому малые отверстия часто используются как водомеры. В случае несовершенного или неполного сжатия коэффициент расхода жидкости несколько повышается. Для учета указанного повышения коэффициента расхода применяются специальные эмпирические формулы. [44]
Препятствием в применении этих расходомеров для точных измерений расхода рабочей жидкости являются пока некоторые трудности, вызванные тем, что потоки нефти, проходящие через расходомеры, имеют небольшие значения числа Рейнольдса и при этом коэффициент расхода жидкости через сужающее устройство является величиной переменной. Как известно, при достаточно больших значениях числа Рейнольдса коэффициент расхода жидкости через сужающее устройство является величиной постоянной, что позволяет точно рассчитывать сужающие устройства и получать точные результаты при эксплуатации их. [45]
Страницы: 1 2 3 4