Cтраница 2
![]() |
Распределение водонасыщенности вдоль оси х для варианта 4 на момент отбора 25 1 ( /, 39 5 ( 2, 54 ( 3, 64 8 ( 4 % от начальных запасов газа. [16] |
В момент начала обводнения третьего слоя коэффициент водонасыщенности под забоем скважины растет несколько быстрее, чем на контуре. Таким образом, газ из-под зоны А вытесняется не полностью. Это объясняется тем, что фильтрация газа и воды по вертикали в этой области пласта практически отсутствует из-за очень низкой проницаемости вдоль оси % в перемычке. Распределение давления под забоем скважины в третьем и нижележащих слоях таково, что газ и вода в этой области движутся по направлению к периферии и поступают в верхние слои, обтекая зону А. [17]
![]() |
Изменение насыщенности флюидами ячейки отбора нефти - ( 1 1 4 в зависимости от изменения давления в этой ячейке при одновременном отборе нефти, газа ( 1 1 3 и воды ( 1 1 5. [18] |
Из рис. 4.12 следует, что коэффициент водонасыщенности с уменьшением давления в первых трех вариантах возрастает, при этом во втором и третьем вариантах он практически одинаков и его рост в 2 с лишним раза меньше роста в первом варианте. В четвертом варианте водонасыщенность практически не возрастает. [19]
На рис. 3.2 приведены зависимости распределения коэффициента водонасыщенности под забоем скважины по вертикали для вариантов 1 и 2 на различные моменты времени. [21]
На рис. 3.14 приведены зависимости изменения коэффициента водонасыщенности в точках Т1 и Т2 ( см. рис. 3.9) от времени. Сопоставление рис. 3.13 и 3.14 позволяет объяснить формирование больших перепадов давления между третьим и четвертым слоями. [22]
Зависимости параметра насыщенности Р н от коэффициента водонасыщенности k win нефтенасыщенности kH могут быть получены двух видов, что определяется способом моделирования. Если Рн находят по образцам керна, в которых создается минимальная ( неснижаемая) водонасыщенность, соответствующая содержанию связанной воды, то получаемые зависимости РН f ( kB CB) могут охватывать весь диапазон изменения коллекторских свойств изучаемого продуктивного горизонта и соответствовать предельной нефтенасыщенности. [23]
![]() |
Схематичная характеристика коллекторов. [24] |
Прежде чем изложить способы количественного определения коэффициента водонасыщенности SB, необходимо остановиться на вопросе о продуктивности и степени водонасыщенности пласта. [25]
Нам требовалось определить зависимость длины диффузии от коэффициента водонасыщенности породы, поры которой заполнены глазом и водой, при наличии аналогичной зависимости для породы, той же пористости, полностью насыщенной водой. [26]
На момент отбора 44 % начальных запасов газа коэффициент водонасыщенности в точках, расположенных над зоной В в 3, 4, и 5 - м слоях, для для вариантов 9 и 10 составляет 0 86; 0 81; 0 70 и 0 75; 0 63; 0 46 соответственно. Кроме того, так как литологическое окно в варианте 10 расположено дальше от добывающей скважины, чем в девятом, фронт обводнения блокирует меньшую массу. Это приводит к уменьшению темпа падения давления в скважине в варианте 10, особенно при значительном подъеме воды в газовую залежь. Так, на момент отбора 50 % начальных запасов газа давление в скважине для вариантов 9 и 10 составляет 6 74 и 8 14 МПа соответственно. [27]
При выполнении указанных условий метод Тиксье позволяет определять коэффициент водонасыщенности в любом пласте, не располагая значениями параметра пористости Ра пласта и удельного сопротивления QB пластовой воды. Необходимо лишь, чтобы диаграммы каждого зонда были зарегистрированы одновременно. Интерпретацию методом Тиксье можно применять и в том случае, если коллектор не полностью пересечен скважиной. [28]
На рис. 3.7 и 3.8 приведены зависимости изменения коэффициента водонасыщенности в точках Т4, Т5 и Т6 ( см. рис. 3.3) и разности давлений в водной фазе по вертикали между точками Т1 - Т4, Т2 - Т5 и ТЗ-Т6 от отобранных запасов газа. Из рассмотрения этих кривых видно, как происходит процесс прорыва воды в добывающую скважину. Перепад давления по вертикали для этой точки равен 0 3 МПа и практически не изменяется во времени. [30]