Коэффициент - трение - сталь
Cтраница 2
Из-за малых площадей контакта в непроницаемых кристаллических породах опасность прихватов минимальна, хотя коэффициенты трения стали по породе значительны, а трубы на участках контакта прижимаются полным гидростатическим давлением. В глинистых породах, практически также непроницаемых, опасность прихвата велика. Это обусловлено погружением труб в пластичную породу, высокой прочностью структур вблизи поверхностей контакта и изоляцией их от заполняющего скважину раствора, вследствие чего на них действует полное гидростатическое давление. Хотя площадь контакта с ними невелика, но она увеличивается за счет фильтрационной корки, также изолирующей участки контактов, вследствие чего усиливается действие перепада давления. [16]
Это положение иллюстрируется кривыми на рис. 38 [154], показывающими зависимость от скорости скольжения коэффициентов трения стали по трем металлам, значительно различающимся по твердости: стали, цинку и индию, покрытым пленкой мыла - пальмитата меди ( медной соли пальмитиновой кислоты), и по цельному ( брикетному) такому же мылу. [18]
 |
Зависимости коэффициентов трения стали при трении по бронзе /, хромовому 2 и никель-фосфорному 3 покрытию от удельной нагрузки. [19] |
Как видно из приведенных кривых, в интервале удельных нагрузок 15 - 120 кгс / см2 коэффициенты трения стали по Ni - Р слою и по электролитически осажденному гладкому хромовому покрытию мало различаются. [20]
Следует иметь в виду, что катковые опорные части иногда заклиниваются, при этом может резко возрасти и даже превысить коэффициент трения стали по стали. Поэтому в последнее время стали применять более надежные - роликовые ( на оси) опорные части. [21]
Так, например, указывается, ято добавление к жидким полидиметилсилоксанам и полиметилфенилсилоксанам 0 5 - 3 % полимеров, содержащих одну группу - YP ( S) ( OR) 2 ( Y О или S) на 2 - 22 атома кремния, снижает коэффициент трения стали по стали в 2 - 2 5 раза при температурах от комнатной до 350Q С. Продукты расщепления эпоксисиланов кислотами фосфора [463] предлагаются в качестве грунтовых покрытий для стальных поверхностей, улучшающих крепление силоксановых резин к металлу, а также как катализаторы отверждения эпоксидных, меламиновых и мочевинных смол. [22]
 |
Влияние термической обработки на микротвердость фосфористоникелевых покрытий. [23] |
Коэффициент трения стали по чугуну на 30 % ниже, чем у хрома, а по бронзе несколько выше. При сухом трении износостойкость покрытия в 2 5 - 3 раза выше, чем у закаленной стали 45, и на 10 - 20 % ниже, чем у хрома. [24]
 |
Влияние термической обработки на микротвердость фосфористо-никелевых покрытий. [25] |
Коэффициент трения стали по чугуну на 30 % ниже, чем у хрома, а по бронзе несколько выше. При сухом трении износостойкость покрытия в 2 5 - 3 раза выше, чем у закаленной стали 45, и на 10 - 20 % ниже, чем у хрома. Покрытия из фосфористого никеля меньше снижают усталостную прочность, чем хромовые и обычные никелевые. [26]
 |
Смазочные канавки в подшипниках полужидкостного трешш. [27] |
Величина коэффициента полусухого трения в значительной степени определяет тепловыделение при полусухом и полужндкостном трении, а следовательно, и работоспособность в условиях недостаточной смазки. Наиболее низок коэффициент трения стали по оловянным баббитам, значительно выше по свинцовистой бронзе и алюминиевым сплавам. Снижают коэффициент полусухого трения присадки к маслу коллоидального графита, дисульфида молибдена, серы. [28]
Величина коэффициента полусухого трения в значительной степени определяет тепловыделение при полусухом и полужидкостном трении, а следовательно, и работоспособность в условиях недостаточной смазки. Наиболее низок коэффициент трения стали по оловянным баббитам, значительно выше по свинцовой бронзе и алюминиевым сплавам. Снижают коэффициент полусухого трения присадки к маслу коллоидального графита, дисульфида молибдена, серы. [29]
 |
Смазочные канавки в подшипниках полужидкостного трения. [30] |
Страницы: 1 2 3