Cтраница 2
Существенна задача организации равномерного начального газораспределения. Дело в том, что сам вопрос об увеличении эффективного коэффициента теплообмена частиц в псевдоожиженном слое приобретает действительную остроту лишь при разработке устройств с тонким слоем, перспективных благодаря малому гидравлическому сопротивлению. Но весь тонкий слой находится в сфере влияния газораспределительной решетки. Классическая неоднородность псевдоожижения с крупными пузырями и плотными агрегатами не успевает полностью развиться в тонком слое. При этом в случае плохого перемешивания частиц около решетки создается зона перегрева материала, зона охлаждения газа растягивается и аЭф еще уменьшается. [16]
Поэтому трудно сказать, занижены или завышены Кет-тенрингом с сотрудниками эффективные коэффициенты теплообмена. [17]
Интересно отметить, что и замедленное движение частиц, а тем более отсутствие движения их в нижней части плохо псевдоожиженного слоя приводят к снижению эффективного коэффициента теплообмена против действительного значения а. Дело в том, что, как мы видели, подсчет эффективных коэффициентов теплообмена ведется при допущении о равенстве температуры материала по всему псевдоожиженному слою низкой равновесной температуре. Если же в действительности из-за плохого перемешивания частиц в нижней части слоя будет сильный перегрев материала, то подсчитанный расчетный температурный напор будет завышен, а эффективное значение коэффициента теплообмена-занижено. [18]
В случае сушки в периоде постоянной скорости, как известно, можно принимать температуру материала равной температуре адиабатического насыщения газа, входящего в слой, ФСл м - Нагрев частиц обычно принимается безградиентным. Лишь в случае крупных и плохо проводящих тепло частиц ( Bil) ухудшение теплообмена из-за наличия градиента температур внутри частицы стоит учитывать для шарообразных частиц поправочным коэффициентом l / ( l Bi / 5) к эффективному коэффициенту теплообмена, считая по-прежнему температуру поверхности частицы равной средней температуре частицы. [19]
Как и предыдущие исследователи, Циборовский и Рошак установили прямую зависимость а от диаметра частиц. Они нашли при этом вполне определенные значения а для каждого диаметра ( для d0 21; 0 59 и 1 мм; соответственно а 2; 5 2 и 13), так как подобно Уомсли и Джохансону они в условиях своих опытов не обнаружили явной зависимости эффективного коэффициента теплообмена от скорости фильтрации. [20]
Таким образом, температурный напор был, возможно, занижен, а эффективные коэффициенты теплообмена - завышены. [21]
Проведенный приближенный анализ влияния микропрорывов газа в псевдоожиженном слое на теплообмен приводит к выводу, что можно ожидать резких изменений эффективного коэффициента теплообмена частиц не только при наступлении явно выраженного сцепления частиц ( например, под влиянием молекулярных сил), но и при визуально незаметных изменениях агрегирования, связанных, например, со слабой статической электризацией. В этих случаях могут изменяться размер и время существования нестойких агрегатов, а следовательно, интенсивность газообмена между прерывной и непрерывной фазами или - по схематичной модели - число ступеней полного перемешивания. В значительной мере, если не главным образом, это объясняет расхождение данных различных исследователей об эффективных коэффициентах теплообмена. [22]