Кривая долговечность

Cтраница 4

С учетом этого производится расчет на ЭВМ кривых долговечности для модельных материалов, параметры которых [ модуль упругости критическая деформация ( ек) ] соответствовали экспериментальным данным для ненаполненных и наполненных резин. Так, модуль упругости для наполненных резин брали в 2 5 раза больший, чем для ненаполненных. Первое пересечение обусловлено тем, что даже при одинаковых критических деформациях ек, сопровождающихся упрочнением, перестройка структуры более жестких наполненных резин по шкале напряжений начинается позже ( аК2стК1), а, с другой стороны, жесткие наполненные резины хуже ориентируются и соответственно меньше упрочняются в области напряжений, меньших критического. Второе пересечение в рамках модели пружин связано с тем, что ( Он / со. Последнее допущение не является следствием прямого эксперимента. [46]

Значения напряжений, соответствующих точке пересечения на кривых долговечности ( окр) для низкоуглеродистых и низколегированных сталей составляют примерно 80 % от временного сопротивления металла ав. [47]

Кривые долговечности ПММА в воде ( о и ПВХ в дибутилфталате ( Л при. [48]

Из приведенных рисунков видно, что характер кривых долговечности при разных температурах сохраняется. Следует отметить, что во всех исследованных нами средах и интервалах напряжений долговечность ПММА и ПВХ снижается при увеличении температуры. Однако изменение долговечности с изменением напряжения при разных температурах различно. Долговечность ПММА при 50 С и ог 0 1 ( тр практически очень мала не только в таких сильно активных средах, как дихлорэтан, уксусная кислота, но даже в спиртах. Например, в наименее активном бутиловом спирте время до разрушения ПММА в этих условиях не превышает 12 мин. [49]

Значения напряжений, соответствующих точке пересечения на кривых долговечности для низкоуглеродистых и низколегированных сталей, примерно составляют 80 % от временного сопротивления металла ав. Эти значения получены на основании обработки данных работ [12, 13, 14] и наших испытаний, проведенных при малоцикловом нагружении на воздухе. [50]

На рис. 22, а, б приведены совмещенные кривые долговечности T0 - f ( FH) при упругом и упругопластическом деформировании. Сплошные линии на этих графиках получены на основании расчета по формулам ( 124) и ( 128), а точки - экспериментально. [51]

Схема зависимости долговечности ( т от напряжения ( 0 для ненаполненной ( / и наполненной ( 2 резин. [52]

С помощью этой же модели объясняется и ход кривой долговечности для наполненной резины с участком разупрочнения. При этом для наполненной резины принимаются следующие посылки: ее модуль больше, чем у ненаполненной; размягчается она при большем напряжении и до большей степени. Суть такого влияния наполнителя сводится к тому, что ориентационное упрочнение в наполненной резине проходит сначала более слабо из-за наличия большего количества связей, а затем более сильно, так как эти связи разрушаются при большем напряжении. [53]

Следует подчеркнуть, что для двух указанных участков кривой долговечности характерны разные механизмы разрушения, так как для них наблюдаются разные величины инкубационного периода роста трещин, кажущейся энергии активации, кроме того, они отличаются характером трещинообразования и зависимостью долговечность - средневязкостная молекулярная масса. Изменение молекулярной массы в результате протекания процессов разрушения и данные по долговечности этих образцов ( см. табл. 7.5) позволяют определить среднюю скорость изменения молекулярной массы в области крутого и пологого участков изотермы длительной прочности. Скорость уменьшения молекулярной массы оценивалась как v ( M v - Му) / М у (, где M v - молекулярная масса до нагружения полимера; Mv - молекулярная масса после разрушения полимера; ( - долговечность полимера, мин. Таким образом, данные о разрушении на молекулярном уровне также свидетельствуют о разных механизмах разрушения полиэтилена на рассмотренных участках кривой долговечности. [54]

Этот метод может быть применен и для построения кривых долговечности в условиях, недоступ-ных для прямого эксперимента. [55]

На рис. 49 показана принципиальная схема графического метода экстраполяции кривых долговечности. [56]

Графики изменения радиусов трубы гт и г ( а и относительных напряжений 0 / ( Тт ( б при о-т 260 МПа, / - 100 мм, Л 4 8 и о00 25 мм / год. / - при рв 470 МПа. 2 - при рв 104 2 МПа. [57]

На рис. 24, а, б, в сопоставлены теоретические кривые долговечности труб при различных условиях их нагружения. С увеличением параметра Fs относительная долговечность снижается. В большей области значений параметра FH трубы при одноосном растяжении имеют большую относительную долговечность по сравнению с трубами при двухосном растяжении. [58]

Таким способом удается в известной степени проверить положение крутопадающего участка кривой долговечности, определяющего длительную прочность полиэтилена. [59]

С повышением температуры величина Р - 1, и на кривых долговечности появляется перелом, обусловленный, по-видимому, переходом от транскристаллитного разрушения к межзеренному. [60]

Страницы: 1 2 3 4 5