Расчетный коэффициент - теплофикация
Cтраница 1
Расчетный коэффициент теплофикации на ТЭЦ был принят равным 0 5, повышение его до 0 75 снижает оптимальные температуры обратной воды примерно на 5 С. [1]
 |
График для расчета предельного коэффициента теплофикации. [2] |
Повышение расчетного коэффициента теплофикации до предельного значения приводит к изменению установленной мощности пиковой котельной. При повышении коэффициента теплофикации от предельного до максимального установленная мощность пиковой котельной не изменяется. [3]
Увеличение расчетного коэффициента теплофикации и приближение к единице ведет к снижению / г и, следовательно, годового числа часов использования максимальных отборов турбин, уменьшению доли выработки электроэнергии на ТЭЦ по теплофикационному режиму и повышению конденсационной выработки. Расход топлива на выработку электроэнергии на ТЭЦ по конденсационному циклу обычно выше, чем на наиболее совершенной заменяемой конденсационной электростанции. В результате суммарная экономия топлива в энергосистеме при приближении а к единице уменьшается. Если величину а взять близкой к нулю, то экономия топлива в энергосистеме также будет мала ввиду незначительной выработки электроэнергии на базе теплового потребления. Следовательно, имеется какое-то промежуточное значение а, при котором экономия топлива будет наибольшей. [4]
Соответствующие расчеты показали, что недовыработка электроэнергии при повышении температурного графика тем меньше, чем меньше расчетный коэффициент теплофикации ат.р. Поэтому повышение tpn приводит к некоторому уменьшению оптимального значения ат. [5]
 |
Характер изменения абсолютной Дбабс, относительной ДВотн экономии топлива и дополнительного завоза топлива ВДОп в зависимости от коэффициента теплофикации ос. [6] |
При неблагоприятных условиях топливоснабжения и водоснабжения ( трудности завоза топлива в город, нехватка воды, санитарно-гигиенические условия и др.) может оказаться целесообразным снижение расчетного коэффициента теплофикации с тем, чтобы резко сократить завоз топлива в город, хотя это и приведет к некоторому уменьшению абсолютной экономии топлива. [7]
Таким образом, уменьшение начальных параметров и единичных мощностей на ТЭЦ сравнительно с заменяемой КЭС ведет к снижению абсолютной экономии топлива и перемещению зоны наибольшей экономии топлива в сторону меньших значений расчетного коэффициента теплофикации. [8]
Для паротурбинных ТЭЦ, работающих на органическом топливе и получивших большое распространение в СССР, важными являются вопросы определения оптимальной единичной мощности, состава и сроков ввода основного оборудования, соотношения между тепловой и электрической мощностью, выражающегося расчетным коэффициентом теплофикации. [9]
Т-100-130 оказывается экономически целесообразной при проектной тепловой нагрузке около 2500 - 2900 ГДж / ч ( 600 - 700 Гкал / ч) и выше. При этом применение турбин Т-175-130 приводит к существенному увеличению оптимальной электрической мощности ТЭЦ при той же тепловой нагрузке, что объясняется увеличением оптимального расчетного коэффициента теплофикации при увеличении единичной мощности теплофикационных турбин. [10]
При снижении тепло - р ияв вой нагрузки ТЭЦ снижаются давление в регулируемых отборах, температура сетевой воды и др. В условиях использования паровых турбин с регулируемыми отопительными отборами пара относительная тепловая нагрузка отбора при каждом текущем значении температуры наружного воздуха не зависит от выбранного расчетного коэффициента теплофикации. [11]
На рис. 7 - 8 приведены зависимости суммарной электрической мощности турбины ТК-450 / 500 - 60 А Турб и отпуска тепла из регулируемых отборов QT. P от расчетного коэффициента теплофикации для зимнего ( при расчетной температуре наружного воздуха) режима ее работы, а на рис. 7 - 9 - изменения приведенных затрат в АТЭЦ в зависимости от показателя цт. [12]
Из условий необходимости обеспечения стабильной работы реакторов бесспорное преимущество имеют турбины с гарантированным расходом пара. Такая точка зрения практически возражений не вызывала, поэтому ниже принята в качестве исходной предпосылки. В связи с этим профиль теплофикационных турбин АТЭЦ практически однозначно определяется их типом ( Т, ПТ, ТК или ПТК) и значением расчетного коэффициента теплофикации. [13]
При рассмотрении источников централизованного теплоснабжения и, прежде всего, теплофикационных электростанций возникает сложный комплекс задач, характер решения которых во многом зависит от особенностей тех параметров, которые принимаются за основу при разработке методов оптимизации. Представляется целесообразным выделить две осно-вные группы параметров: внутренние и внешние. К внутренним относятся параметры, характеризующие технологические циклы и процессы, свойства рабочих тел, конструкции элементов электростанций и др. Эти параметры учитываются при решении большого класса задач, в число которых входят следующие: выбор основных параметров цикла, вида технологической схемы, оптимизация конструктивно-компоновочных решений по отдельным агрегатам и элементам оборудования теплоэнергетической установки, технического профиля теплофикационных турбин, энергетических и пиковых водогрейных котлов и др. Внешние параметры характеризуют тип источника тепла, единичную мощность и состав основного оборудования; суммарную тепловую и электрическую мощность и соотношение между ними, определяемое величиной расчетного коэффициента теплофикации; связь с объединенной электроэнергетической системой ( режимы использования ТЭЦ в ОЭЭС), с топливно-энергетическим балансом ( вид топлива и замыкающие затраты на него), с энергомашиностроительной базой, а также климатические и другие региональные условия. [14]
Страницы: 1