Термоусталостная долговечность

Cтраница 1

Термоусталостная долговечность коррелирует с характеристиками пластичности [ например, 6B ( jT) ], учет которых осуществляется интегрально в исследуемом диапазоне температур. [1]

Влияние длительности выдержки в полуцикле растяжения и сжатия ( г. аст - гс на сопротивление малоцикловой усталости аусте-нитной коррозионно-стойкой стали ( жесткое нагружение при неизотермическом нагружении.| Зависимость сопротивления. [2]

Выявлены режимы, соответствующие минимальной термоусталостной долговечности, при которых чередование циклической и стационарной части термического цикла вызывают наибольшую скорость накопления повреждений в материале при длительном термоциклическом нагружении. [3]

Выдержки в 10 и 100 мин вызывают снижение термоусталостной долговечности примерно в 10 и 50 раз соответственно. [4]

Сравнение кривых малоцикловой усталости для сплавов ХН75МБТЮ - ВД и ХН56МВТЮ при термоусталостном режиме нагру-жения, приведенных на рис. 2.19 и 2.20, показывает, что расположение кривых и термоусталостная долговечность зависят от характеристик прочности и пластичности исследуемых сплавов. Однако при больших числах циклов, когда пластические деформации в цикле малы ( по сравнению с упругими), сплав ХН56МВТЮ оказывается более долговечным; при этом он имеет более высокие характеристики кратковременной и длительной прочности. [5]

Сравнение кривых малоцикловой усталости для сплавов ХН75МБТЮ - ВД и ХН56МВТЮ при термоусталостном режиме нагру-жения, приведенных на рис. 2.19 и 2.20, показывает, что расположение кривых и термоусталостная долговечность зависят от характеристик прочности и пластичности исследуе. Однако при больших числах циклов, когда пластические деформации в цикле малы ( по сравнению с упругими), сплав ХН56МВТЮ оказывается более долговечным; при этом он имеет более высокие характеристики кратковременной и длительной прочности. [6]

Из кривой развития деформации е & / ( т) в пределах выдержки видно, что вклад деформации ползучести в накопление пластической деформации является достаточно существенным и должен подлежать обязательному учету для корректной оценки термоусталостной долговечности. [7]

Несмотря на сходство явлений термической и механической усталости [48, 109], необходимо учитывать, что действие повторных нагревов сопровождается сложным комплексом явлений, проходящих в материалах при высоких температурах, - окислением, изменением диффузионной подвижности атомов, старением, рекристаллизацией, ползучестью и пр. При расчете термоусталостной долговечности помимо влияния теплосмен в ряде случаев необходимо принимать во внимание влияние скоростного потока горячих газов, значительно понижающих сопротивление термической усталости. Так, при скорости газов до 1М термоусталостная долговечность может снижаться на 80 - 90 % по сравнению с долговечностью в стационарных условиях. [8]

Кривые кинетики пластической деформации и напряжений на этапе выдержки для сплава 12Х18Н9Т в режиме 100 650 С ( тц 4 мин. тв 25 мин. [9]

По истечении этого времени реологические процессы проявляются в явной форме и протекает процесс интенсивного роста деформаций ползучести. Из кривой развития деформаций видно, что вклад деформации ползучести в накопление пластической деформации является существенным и его следует учитывать для корректной оценки термоусталостной долговечности. [10]

Свойства эвтектических сплавов вдоль оси, перпендикулярной направлению преимущественной ориентации структуры, такие как прочность на сдвиг, поперечная прочность и пластичность, могут стать главным фактором, ограничивающим сферу применения таких композитов. Сдвиговые механические характеристики играют важную роль при выборе конструкции хвостовика турбинных лопаток, тогда как прочность на поперечное растяжение и длительная прочность материала могут влиять на термоусталостную долговечность самих лопастей турбинных лопаток. [13]

Страницы: 1