Тепловой коэффициент

Cтраница 2

Тепловой коэффициент абсорбционных машин зависит от температуры кипения и конденсации, а также от температуры греющего тела. При понижении температуры кипения аммиака тепловой коэффициент машины уменьшается. [16]

Тепловой коэффициент двухступенчатого цикла ниже, чем одноступенчатого, однако может быть использовано греющее тепло более низкого потенциала. В области низких температур кипения ( - 40 С и ниже) тепловые коэффициенты практически сближаются, а различие потенциалов тепла значительно возрастает и, таким образом, обеспечивается возможность работы двухступенчатого цикла при сравнительно низких давлениях сбросного тепла. [17]

Тепловой коэффициент абсорбционной машины зависит от температуры кипения и конденсации, а также от температуры греющего тела. При понижении температуры кипения холодильного агента в испарителе тепловой коэффициент машины уменьшается. [18]

Тепловой коэффициент линейного расшиоения 3 9хЮ - 5 Тепловой коэффициент объемного расширения 1 2x1 0 4 Коэффициент сжимаемости 2 32хЮ - 1а ед. [19]

Тепловой коэффициент пароэжекторной холодильной машины в числовом выражении значительно ниже теплового коэффициента компрессионной машины, а иногда и абсорбционных машин. [21]

Тепловым коэффициентом Хг ( иногда называют коэффициентом подогрева) учитывается подогрев газа в процессе всасывания. [22]

Тепловым коэффициентом Кт ( иногда его называют коэффициентом подогрева) учитывается подогрев газа в цилиндре в процессе всасывания и в результате потери работы при проталкивании газа через всасывающий клапан. [23]

Номограмма для определения расходных коэффициентов водоаммиачных абсорбционных машин фирмы Йорк. [24]

Даны тепловые коэффициенты и требуемое давление греющего пара. Указанные расходы действительны для начальной температуры охлаждающей воды 29 4 С, нагреваемой в конденсаторе до 33 6 С. Температура конденсации - около 37 8 С, конечная температура крепкого раствора, уходящего из абсорбера, примерно такая же. [25]

Структура теплового коэффициента f s - В § 2 - 3 приведена общая характеристика математических моделей и рассмотрены два подхода к решению задачи о температурном поле нагретой зоны, составленной из кассет. Первый путь анализа температурного поля связан с разделением нагретой зоны на ряд изотермических областей и составлением уравнений теплового баланса для каждой области. Второй подход базируется на представлении нагретой зоны в виде однородного анизотропного параллелепипеда с равномерно распределенными внутренними источниками энергии. [26]

Выражение теплового коэффициента системы из обратимых циклов Карно ( 1 - 21, 21а) целиком сохраняется и для этой системы, равно как и все предыдущие рассуждения. [27]

Отношение действительного теплового коэффициента к его величине в идеальной системе является мерой термодинамического совершенства всех холодильных машин, работающих с помощью теплового двигателя, независимо от характера их рабочих процессов. [28]

Значения тепловых коэффициентов Кт выбираем, учитывая как большую производительность компрессора, так и состав газз с большим содержанием водорода, и потому принимаем средними по графику фиг. [29]

Значения теплового коэффициента Яг ЯГЯГ представлены на графике заштрихованной областью. [30]

Страницы: 1 2 3 4