Локальный коэффициент - теплообмен
Cтраница 2
Уравнение (9.6) является более общим и рекомендуется для расчета локальных коэффициентов теплообмена в цилиндрических и кольцевых каналах ( на внешней поверхности) длиной до 150 калибров в условиях проницаемой и непроницаемой стенки при вдуве газов различной физической природы. Оно может быть использовано в первом приближении и при других способах начальной закрутки. [16]
Метод текущей тепловой компенсации может быть применен для определения локального коэффициента теплообмена, а если известен температурный перепад по толщине испытуемого участка - также и коэффициента теплопроводности, для расчета температуры в недоступных непосредственному измерению местах. Получив результаты измерения в различных характерных точках, можно составить картину теплового поля, например, электрической машины. Другими словами, метод может дать инженерное решение системы уравнений Лапласа и Пуассона. [17]
Уравнение (9.6) является более общим и рекомендуется для расчета локальных коэффициентов теплообмена в цилиндрических и кольцевых каналах ( на внешней поверхности) длиной до 150 калибров в условиях проницаемой и непроницаемой стенки при вдуве газов различной физической природы. Оно может быть использовано в первом приближении и при других способах начальной закрутки. [18]
 |
Зависимость ах - а ( 5 для. [19] |
По методу, разработанному в ЦКТИ [1] нами получены распределения локальных коэффициентов теплообмена вдоль контура трех различных сечений закрученной лопатки и распределения коэффициентов теплообмена по ее поверхности. [20]
 |
Распределение температуры в твердом слое при постоянной температуре на его границах. [21] |
Следующий шаг в направлении уточнения может стать необходимым в том случае, когда локальные коэффициенты теплообмена изменяются также и в перпендикулярном потоку направлении, например по периметру трубы. В такой ситуации требуется знание локальных значений коэффициентов теплоотдачи, так называемых точечных коэффициентов. При этом объем необходимой экспериментальной информации возрастает еще больше и увеличиваются математические трудности. [22]
 |
Зависимость ( - I ( А для различных участков ( а - 20 40 ккал / час, б - 200. [23] |
Таким образом, при значениях ( 20 порядка 100 ккал / час и выше неравномерность локальных коэффициентов теплообмена по контуру даже при таком схематическом ее учете уже значительно влияет на температурное поле в лопатке. Такая оценка влияния переменности а по контуру лопатки является, конечно, весьма приближенной. Можно было бы уточнить расчеты, разбив лопатку на большее число участков, однако уже приведенные результаты говорят о необходимости при расчете поля температур учитывать непостоянство а по поверхности лопатки. Введение постоянного среднего значения а, допустимое при малоинтенсивном отводе тепла от торца лопатки, может существенно исказить результаты расчета ( особенно в корневом сечении и вблизи него) при эффективном теплоотводе. [24]
Они близки и к а одиночной горизонтальной трубы, хотя величина и ход изменения каждого из локальных коэффициентов теплообмена, как правило, совершенно различны в этих случаях. В известной мере это может быть объяснено тем, что во всех случаях здесь получились близкие эффективные порозности слоя тэф для каждой трубы. [25]
Из соотношения ( 7 - 15) следует, что среднее значение коэффициента теплообмена равно удвоенному значению локального коэффициента теплообмена на конце плиты. Теплоотдача от плиты, нагреваемой по всей длине, была рассчитана также путем точного решения дифференциальных уравнений пограничного слоя. [26]
При сушке эмульсии на неподвижной подложке с применением соплового дутья наблюдается неравномерность сушки по площади пленки вследствие различных значений локальных коэффициентов теплообмена. [27]
Температура стенки по длине трубы неодинакова, что следует объяснить неравномерным нагревом и теплоизоляцией вдоль внутренней поверхности трубы, а также различием в величине локального коэффициента теплообмена вдоль трубы. [28]
К первой группе вопросов относится разработка методов исследования местных коэффициентов теплообмена на поверхностях, обтекаемых газом. Для экспериментального определения средних и локальных коэффициентов теплообмена применялись рабочие методы ТЬота и ЬоппзН [1], основанные на физическом подобии изотермической диффузии активного газа, который поглощается поверхностью обтекаемого тела. При этом теоретически определены условия для аналогии обоих явлений. [29]
Некоторые характерные черты присущи теплообмену, связанному с ламинарным потоком через каналы с некруглыми поперечными сечениями. Было найдено, что локальный коэффициент теплообмена значительно изменяется по периферии канала, приближаясь к нулевому значению в углах, и что средний коэффициент теплообмена во многом зависит от граничных условий. Были рассмотрены два граничных условия по окружности канала: температура стенки, которая является постоянной по периферии, и локально постоянный тепловой поток. [30]
Страницы: 1 2 3