Объемный коэффициент - теплопередача
Cтраница 3
Для осуществления процесса конденсационного охлаждения практически используются те же аппараты, что и для испарительного охлаждения, причем при конденсационном охлаждении газов аппараты с развитой поверхностью фазового контакта, насадочные скрубберы, тарельчатые аппараты имеют определенные преимущества по сравнению с обычными полыми скрубберами за счет более высоких значений объемных коэффициентов теплопередачи. [31]
Интенсивность теплообмена, характеризуемая объемным коэффициентом теплопередачи kr, значительно выше, примерно в 1 5 раза. Более высокий объемный коэффициент теплопередачи обусловлен более интенсивным взаимодействием воды и ПВС; этим можно также объяснить и уменьшение влияния содержания воздуха в смеси. При визуальных наблюдениях подачи воды в головку конденсатора ( без ПВС) замечено, что в результате взаимного удара струй отдельные капли вылетали вверх на высоту до 200 мм. Во время наладочных испытаний наблюдался заброс воды в штуцер для измерения давления, расположенный примерно на 100 мм выше верхнего ряда сопел; поэтому измерение давления ПВС перед конденсатором РЦ ( см. фиг. [32]
Расчет скрубберов типа, изображенного на рис. 31, заключается в определении их объема. При этом используют объемный коэффициент теплопередачи, выбираемый по опытным данным, часто в пределах от 50 до 100 ккал / м3 час С. [33]
Применение для охлаждения сажегазовой смеси форсунок, обеспечивающих более тонкое распыление воды и большую турбулентность в зоне охлаждения, не уменьшает количества воды, необходимого для снижения температуры до заданной величины. Однако при этом увеличивается объемный коэффициент теплопередачи и, соответственно, уменьшается объем пространства, в котором происходит испарение воды. За счет этого уменьшается время пребывания частиц технического углерода в зоне высоких температур и время контакта с водяными парами при высоких температурах. [34]
Объемные коэффициенты теплопередачи в ккал / м3час С для различных насадок определяют умножением значения коэффициента теплопередачи для единицы поверхности насадки на поверхность 1 ж3 насадки. Для керамических колец величина объемного коэффициента теплопередачи обратно пропорциональна диаметру колец. [35]
Обработка этого опыта показала значения: DK 175 кг / ч; qv 15 8 - 106 ккал / м ч; Д7 21 4; / ес 740 - 103 ккал / м3 ч С. Результаты этого опыта по объемному коэффициенту теплопередачи совпадают с теми данными, которые получены при подаче воды в верхнюю камеру ( см. фиг. [36]
В [8] введены условные коэффициенты теплоотдачи: массовый ам 2 / ( ЛШ) и объемный a06Q / ( VAO - По мнению авторов, эти коэффициенты необходимы в тех случаях, когда коэффициент теплоотдачи, отнесенный к поверхности нагрева, не может служить критерием оценки поверхностей, например пучков труб с различным оребрением. Для двухстороннего обтекания аналогично введены массовые и объемные коэффициенты теплопередачи. [37]
Современный уровень развития теории сушки позволяет подойти вплотную к разработке достаточно надежной методики определения производительности сушильного барабана, основанной на тепло-и массообмене в процессе сушки. В этом свете следует рассматривать методику расчета барабанной сушилки с помощью объемного коэффициента теплопередачи, предложенную Н. М. Михайловым [3, 16], сущность которой будет изложена ниже. [38]
Характер изменения значений qv, A и kv аналогичен, как и при d0 1 0 мм ( см. фиг. Для основного режима ( риз5 1 7 кГ / см2) получены следующие значения объемного коэффициента теплопередачи: kv при d0 1 0 мм, kv 480 - 103; dQ 1 5, kv 520 103; d0 2 0, kv 500 103 ккал / м3ч С. Следовательно, в области исследованных значений d0 ( I-2 лиг), их существенного влияния я а объемный коэффициент теплопередачи не обнаружено. [39]
Результаты опытов при диаметре отверстий для воды d0 1 0 мм представлены на фиг. С увеличением избыточного давления воды р u g ( над давлением в конденсаторе) возрастает объемное тепловое напряжение qv, средний температурный напор А уменьшается, и в результате объемный коэффициент теплопередачи kv возрастает и при том весьма существенно. [40]
Результаты опытов представлены на фиг. С увеличением кратности охлаждения примерно от 10 до 20 объемное тепловое напряжение qv, практически пропорциональное количеству сконденсированного пара DK, возрастает примерно на 20 %; средний температурный напор А возрастает примерно на 7 %, а соответственно объемный коэффициент теплопередачи kv возрастает на 12 %, причем рост kv заметен до т 14ч - 15, а с дальнейшим увеличением т значение kv остается неизменным. Характер этих зависимостей можно объяснить следующим: - с увеличении т возрастает количество сконденсированного пара, а следовательно, и объемное тепловое напряжение qv; из-за понижения конечной, а следовательно, и средней температуры воды, несколько возрастает средний температурный напор At, но меньше, чем qv, поэтому объемный коэффициент теплопередачи kv - тоже несколько растет. [41]
Характер изменения значений qv, A и kv аналогичен, как и при d0 1 0 мм ( см. фиг. Для основного режима ( риз5 1 7 кГ / см2) получены следующие значения объемного коэффициента теплопередачи: kv при d0 1 0 мм, kv 480 - 103; dQ 1 5, kv 520 103; d0 2 0, kv 500 103 ккал / м3ч С. Следовательно, в области исследованных значений d0 ( I-2 лиг), их существенного влияния я а объемный коэффициент теплопередачи не обнаружено. [42]
ПО и 112) четко выявилось расслоение экспериментальных точек в зависимости от расположения по высоте включенных сопел. В тех случаях, когда были включены сопла в верхней или в двух верхних водяных камерах значения объемного теплового напряжения qv и объемного коэффициента теплопередачи kv получались значительно выше, чем при подаче воды в нижние камеры. В последнем случае значения qv и kv довольно близки к соответственным значениям при подаче воды под углом 45, которая осуществлялась в расширенной части парового пространства. [43]
Результаты опытов представлены на фиг. С увеличением кратности охлаждения примерно от 10 до 20 объемное тепловое напряжение qv, практически пропорциональное количеству сконденсированного пара DK, возрастает примерно на 20 %; средний температурный напор А возрастает примерно на 7 %, а соответственно объемный коэффициент теплопередачи kv возрастает на 12 %, причем рост kv заметен до т 14ч - 15, а с дальнейшим увеличением т значение kv остается неизменным. Характер этих зависимостей можно объяснить следующим: - с увеличении т возрастает количество сконденсированного пара, а следовательно, и объемное тепловое напряжение qv; из-за понижения конечной, а следовательно, и средней температуры воды, несколько возрастает средний температурный напор At, но меньше, чем qv, поэтому объемный коэффициент теплопередачи kv - тоже несколько растет. [44]
 |
Принципиальная схема многоступенчатой установки с конденсацией пара гидрофобным теплоносителем. [45] |
Страницы: 1 2 3 4