Нестационарный коэффициент

Cтраница 4

Проведенные экспериментальные исследования позволяют определить в продольно омываемых пучках витых труб коэффициент теплоотдачи в нестационарных условиях, а также учесть его зависимость от скорости изменения граничных условий. Ранее проведенные эксперименты в круглых трубах позволяют с достаточной для практики точностью определить нестационарные коэффициенты теплоотдачи и внутри витых труб. [46]

Основными уравнениями, описывающими течение газа по трубопроводам, являются уравнения движения, неразрывности, энергии и теплопроводности в двумерной или одномерной постановке, в зависимости от назначения задачи. Для задачи оперативного управления используется одномерная постановка, в то время как для определения нестационарного коэффициента теплообмена потребуется решение двумерных уравнений переноса теплоты. [47]

Таким образом для определения нестационарного давления ( также и других параметров течения) необходимо, в общем случае, провести расчет стационарного обтекания пяти тел. Зная распределение pai, p i по телу, можно легко вывести формулы для нестационарных коэффициентов аэродинамических сил. [48]

Экспериментальное исследование гидродинамики нестационарных потоков ( как их структуры, так и интегральных характеристик) находится в начальной стадии. В силу значительных методических и технических трудностей существует большой разброс и противоречивость имеющихся данных и их интерпретации. Важнейшие понятия определяются разными авторами по-разному, в частности нестационарный коэффициент гидравлических потерь. [49]

Зависимость ЛГа от K g при увеличении тепловой нагрузки и различных Ren и ГС / ГП для пучков витых труб.| Зависимость Ка от K g при уменьшении тепловой нагрузки и различных Ren и ТС / ТП для пучков витых труб с S / d 4 15 и. [50]

Проведенные исследования показали, что при изменении температуры стенки витых труб отличие нестационарного коэффициента теплоотдачи от квазистационарного может быть значительным. Полученные обобщающие формулы (7.32) и (7.33) позволяют проводить расчет нестационарного коэффициента теплоотдачи в пучке витых труб, если известны изменения граничных условий - температуры стенки по времени. [51]

В - инженерной практике встречаются задачи расчета нестационарных температурных полей потока теплоносителя и стенки для тонкостенных трубопроводов в условиях малой интенсивности теплообмена, когда число Bi x6Awd, где а - коэффициент теплоотдачи внутри трубы; 6 - толщина стенки трубопровода; Яю - коэффициент теплопроводности материала стенки. В настоящее время отсутствуют достаточно простые инженерные методы решения этих задач, позволяющие учесть влияние нестационарных граничных условий на коэффициент теплоотдачи. Предложенная методика позволяет произвести расчет динамики тонких трубопроводов с учетом имеющихся экспериментальных данных по нестационарному коэффициенту теплоотдачи. Закон изменения температуры теплоно. [52]

До сих пор не решены окончательно многие вопросы о построении функций Ляпунова для системы линейных дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами. Шеффера [109], Ю. Л. Да-лецкого, М. Г. Крейпа [69], Е. Н. Розенвассера [140] функции Ляпунова в виде квадратичных форм с нестационарными коэффициентами применялись для установления условий экспоненциальной дихотомии. [53]

При составлении математической модели гидро - или пневмоси-стемы приходится решать вопрос о необходимости учета неустановившегося движения рабочей среды не только в трубах и в щелях, но и в местных сопротивлениях. Неустановившиеся течения в местных сопротивлениях еще мало изучены, поэтому сведения о нестационарных значениях коэффициентов таких сопротивлений крайне ограничены. Вследствие этого при расчетах используют квазистационарные коэффициенты местных сопротивлений, которые можно найти в справочной литературе по гидравлике или получить в результате проливки местного сопротивления при различных установившихся расходах среды. Определять нестационарные коэффициенты местных сопротивлений значительно сложнее вследствие трудности измерения расхода при неустановившемся движении среды. [54]

Зависимость К f ( K / при изменении теплового потока и постоянном расходе.| Зависимость k f ( k д ( при постоянном тепловыделении в трубе и переменном расходе воды. [55]

Рг на стационарный и нестационарный коэффициенты теплоотдачи. Рг влияние критерия тепловой нестационарности Л, па отношение нестационарного коэффициента теплоотдачи к квазистациоиарному уменьшается. [56]

При уменьшении Ren влияние скоростной нестационарности на теплопередачу уменьшается, а затем становится противоположным: при ускорении потока теплоотдача уменьшается, при замедлении - увеличивается по сравнению с квазистационарной. Поскольку при проведении расчетов заранее неизвестны Тс и ЭГс / Эг ( так же как q и Э7с / Эг), задача решается мето дом последовательных приближений. В первом приближенш коэффициенты теплоотдачи определяются по квазистацио парным зависимостям. Затем в первом приближении находят Тс и ЭГс / Эт, K g, qc, 97c / 9r KqT и нестационарный коэффициент теплоотдачи. Это позволяет сделать следующие приближения при решении задачи. [57]

Кн, показать, что изменение во времени этих характеристик при постоянном расходе теплоносителя связано с влиянием нестационарных граничных условий при изменении мощности тепловой нагрузки. Наблюдаемая в опытах данной серии перестройка температурных полей и значительная интенсификация тепломассопереноса в пучке витых труб в первые моменты времени при увеличении мощности тепловой нагрузки может быть так же, как в разд. Рассмотрим влияние на нестационарное перемешивание теплоносителя различных механизмов переноса, действующих в пучках витых труб: турбулентного переноса, конвективного переноса в масштабе ячейки и организованного переноса в масштабе диаметра пучка. Известно, что организованный и конвективный переносы зависят от числа FrM и не могут быть первопричиной интенсификации тепломассопереноса при нестационарном разогреве пучка. Видимо, нестационарные граничные условия теплообмена при увеличении мощности нагрузки приводят к турбулизации пристенного слоя и к усилению обмена между ним и ядром потока, т.е. нагрев стенки увеличивает порождение турбулентности в пристенном слое. Этот процесс может отразиться на увеличении вихревого обмена в ячейке пучка и между ячейками вследствие конвективного переноса. Следовательно, наблюдаемая перестройка нестационарных температурных полей теплоносителя может быть связана прежде всего с интенсификацией обмена порциями жидкости между пристенным слоем и ядром потока в ячейке, а организованный перенос жидкости по винтовым каналам витых труб является производным процессом при нестационарном тепломассообмене. Предложенный метод обобщения опытных данных по нестационарному коэффициенту перемешивания и полученная расчетная формула могут быть использованы для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающей течение и теплообмен в таких аппаратах в гомогенизированной постановке, и расширяют возможности моделирования процессов нестационарного перемешивания. [58]

Страницы: 1 2 3 4