Общий коэффициент - избыток - воздух
Cтраница 2
 |
Трубчато-кольцевая камера сгорания / - пламенная труба. 2 - экран. 3 - наружный корпус. 4 - внутренний корпус. [16] |
При габаритном расчете камеры сгорания известными из расчета цикла являются расход и параметры воздуха на входе в камеру сгорания и газа на выходе из нее, общий коэффициент избытка воздуха и удельная теплота сгорания. [17]
На рис. 81 показано влияние суммарного коэффициента избытка воздуха на скорость распространения пламени в двухфазной и однофазной топливо-воздушной смеси. На графиках видно, что если для однофазной смеси эта зависимость имеет характерный максимум скорости распространения пламени при коэффициенте избытка воздуха 0 8, то в двухфазной смеси скорость распространения пламени немного снижается при увеличении общего коэффициента избытка воздуха. [19]
При полном сгорании смеси автомобильных бензинов различного состава с воздухом выделяется 820 - 830 ккал / м3 смеси или 665 - 675 ккал. Однако практически в двигателе выделяется значительно меньше тепла в связи с тем, что состав смеси неоднороден и в различных местах камеры сгорания стехиометрического соотношения топлива с воздухом не достигается. Теплота сгорания смеси, поступающей в двигатель, зависит также от общего коэффициента избытка воздуха. [20]
При полном сгорании смеси автомобильных бензинов различного состава с воздухом выделяется 820 - 830 ккал / м3 смеси или 665 - 675 ккал / кг. Однако практически в двигателе выделяется значительно меньше тепла в связи с тем, что состав смеси неоднороден и в различных местах камеры сгорания стехиометрического соотношения топлива с воздухом не достигается. Теплота сгорания смеси, поступающей в двигатель, зависит также от общего коэффициента избытка воздуха. [21]
При полном сгорании смеси автомобильных бензинов различного состава с воздухом выделяется 820 - 930 ккал / м3 смеси или 665 - 675 ккал / кг. Однако практически в двигателе выделяется значительно меньше тепла в связи с тем, что состав смеси неоднороден и в различных местах камеры сгорания стехио-метрическое соотношение топлива с воздухом не достигается. Теплота сгорания смеси, поступающей в двигатель, зависит также от общего коэффициента избытка воздуха. [22]
Отвод части воздуха снижает рг, так как при этом уменьшается давление наддува. Что касается изменения температуры газа, то этот вопрос намного сложнее. При прочих равных условиях выпуск части воздуха из продувочного ресивера в атмосферу уменьшает общий коэффициент избытка воздуха. В связи с этим температура газа за СПГГ возрастает. Однако не следует забывать, что и сжатый воздух вносит в рабочий процесс дизеля ДО-БОЛЬНО значительную долю тепла, которая с уменьшением нагрузки растет. Следовательно, количество физического тепла воздуха, участвующего в процессе сгорания вполне соизмеримо с теплом, внесенным с топливом, и не может не влиять на температуру продувочных газов. Это влияние было нами подробно рассмотрено при анализе теплового баланса СПГГ. [23]
Формулы ( 2) и ( 3) определены при коэффициенте избытка воздуха а общ 1.05, так как при этом достигались наиболее высокие теплотехнические показатели факела. Из формулы ( 1) следует, что при аобщ 1 ДО светимость факела исчезнет. Это объясняется тем, что избыток кислорода воздуха в факеле мешает образованию твердого углерода. Кроме того, повышение общего коэффициента избытка воздуха приводит к значительному росту этого коэффициента в горелочном камне, уменьшению температуры горения и, как следствие, - к ухудшению тепловой работы витка. [24]
Регенерацию можно ускорить увеличением количества воздуха, подаваемого в аппарат, и концентрации в нем кислорода. Подводить много воздуха в верхние и нижние зоны регенератора не требуется, так как режим горения в этих зонах близок к кинетическому. Основное количество воздуха следует направлять в средние зоны. Таким путем достигается наибольшая скорость горения кокса в регенераторе при наименьшем общем коэффициенте избытка воздуха. При этом целесообразно увеличить площадь газовыводных устройств, особенно в средних зонах. Подача нагретого воздуха в верхнюю секцию регенератора позволяет сократить индукционный период горения кокса, и, следовательно, увеличить степень использования объема регенератора. Кроме того, обычно применяемый способ - увеличение объема регенератора - является доступным и достаточно эффективным путем для выжигания большего количества кокса с катализатора. [25]
В частности, отмечено значительное снижение дымности Кх отработавших газов. Очень малая дымность ОГ газодизеля с воспламенением газа от запальной дозы дизельного топлива или ДМЭ по сравнению с дизельным циклом обусловлена отсутствием в природном газе ароматических и нафтеновых углеводородов, склонных к сажеобразованию в КС дизеля. Дополнительное снижение дымности ОГ при воспламенении газа от запальной дозы ДМЭ объясняется наличием в молекуле этого эфира около 35 % кислорода, который участвует в процессе окисления частиц сажи, образовавшихся в результате высокотемпературного разложения углеводородов топлива. В результате при сгорании ДМЭ общий коэффициент избытка воздуха оказывается более высоким, что способствует снижению выброса сажи. [26]
Газ через тангенциально расположенный патрубок поступает в газовую камеру и далее через сопла в камеру предварительного смешения. Сюда же через отверстия из воздушной камеры поступает первичный воздух. Первичная газовоздушная смесь кольцевой струей подается вдоль внутренней поверхности перфорированного конуса-стабилизатора. Развиваясь в высокотурбулентной циркуляционной зоне, струя смеси интенсивно перемешивается со вторичным воздухом, образуя за стабилизатором газовоздушную смесь, горение которой характеризуется высокой интенсивностью и малой протяженностью пламени вдоль потока. Факел за стабилизатором, несмотря на заметное приближение режима горения к кинетическому, сохраняет высокую устойчивость горения в широком диапазоне общих коэффициентов избытка воздуха. При этом высокая устойчивость горения достигается при большом изменении скоростей истечения газа и воздуха благодаря сильному рециркуляционному течению за стабилизатором. [27]
Страницы: 1 2