Кратность - коммутационное перенапряжение
Cтраница 1
Кратность коммутационных перенапряжений зависит от режима нейтрали в системе, свойств электропередачи, в частности ее длины и резонансных характеристик, свойств выключателей, наличия реакторов и Продольной компенсации, характеристик разрядников и других факторов. Процесс развития коммутационных перенапряжений и их ограничение будут подробно изучаться во второй части учебного пособия. [1]
 |
Ожидаемое число воздействий внутренних перенапряжений за год. [2] |
Значение кратности коммутационных перенапряжений на линиях электропередачи при каждой коммутации зависит от многих факторов. На линиях наибольшие перенапряжения зарегистрированы при АПВ. [3]
 |
Повторяемость перенапряжений различной кратности на линиях 330 - 500 кВ.| Схема включения линии к источнику с внутренней индуктивностью. [4] |
Значение кратности коммутационных перенапряжений на линиях электропередач при каждой коммутации зависит от многих факторов. На линиях с современными выключателями зарегистрированы наибольшие перенапряжения при АПВ. Если схема линии и пауза АПВ таковы, что повторное включение происходит при наличии остаточного заряда, то возникающие перенапряжения могут превышать значения, наблюдаемые при плановых включениях разомкнутых линий. Если на линии установлены электромагнитные трансформаторы напряжения, то обеспечивается стекание остаточного заряда за время, не превышающее 0 1 с, а перенапряжения при АПВ не превышают значений, наблюдаемых при плановых включениях. [5]
Из числа других факторов, воздействующих на кратность коммутационных перенапряжений при включении длинных ЛЭП, следует отметить тип и внутреннее сопротивление источника, наличие устройств реактивной компенсации и их мощность, потери в линии, степень неодновременности смыкания контактов трех полюсов выключателя, производящего подключение линии. Так, например, при включении ЛЭП воздушным выключателем с внешним поворотным отделителем, обеспечивающим подключение цепи, первый включающий полюс, как правило, замыкает цепь при максимальном приложенном напряжении или около этого вследствие предварительного пробоя, происходящего в процессе относительно медленного сближения контактов отделителя. Таким образом, даже если все три полюса выключателя будут отрегулированы так, чтобы обеспечить одновременное металлическое смыкание контактов, из-за предварительного пробоя межконтактных проме-межутков включение какой-то одной фазы цепи может произойти несколько ранее, чем двух остальных. Для воздушных выключателей с коммутирующими органами, расположенными в камерах со сжатым воздухом, совершающих операцию включения довольно быстро, предварительный пробой менее вероятен, и поэтому для таких выключателей может быть достигнуто практически одновременное включение всех трех фаз. [6]
 |
Зависимость углов включения 0 от начального напряжения 1. [7] |
Однако с точки зрения последующего моделирования законов распределения кратностей коммутационных перенапряжений указанное расхождение, по-видимому, является допустимым. [8]
 |
Повторяемость перенапряжений различной кратности на линиях 330 - 500 кВ.| Схема включения линии к источнику с внутренней индуктивностью. [9] |
На рис. 38.19 приведено построенное по данным автоматической регистрации распределение средних значений кратностей коммутационных перенапряжений на линиях 330 - 500 кВ, превышаемых хотя бы на одной из фаз линии один раз в течение т лет. [10]
В табл. 10 - 2 и 10 - 3 приведены полученные расчетным путем значения кратностей коммутационных перенапряжений, возникающих на линиях 500 кВ при включении толчком. [11]
Режим отключения выключателем малых индуктивных токов возникает при коммутации им цепи, содержащей такие элементы оборудования, как шунтирующие реакторы, ненагруженные трансформаторы и трансформаторы, нагруженные реакторами, высоковольтные электродвигатели. Происхождение и кратность коммутационных перенапряжений, возникающих при подобных условиях отключения, были рассмотрены в гл. [12]
В тех случаях, когда результаты расчетов показывают, что кратности коммутационных перенапряжений, возникающих в аварийных режимах, превышают выбранные уровни изоляции, часто применяется установка магнитно-вентильных разрядников, ограничивающих воздействия на изоляцию до значений, соответствующих испытательным напряжениям аппаратов и трансформаторов. Для того чтобы исключить возможность появления на электрооборудовании опасных перенапряжений, верхний предел пробивного напряжения и остающееся напряжение на разрядниках во всех, даже наиболее тяжелых, случаях не должны превышать расчетных кратностей коммутационных перенапряжений. [13]
 |
Кривые плотности распределения кратности коммутационных перенапряжений. [14] |
Напряжение t / n, приложенное к секции обмотки статора, определяется величиной фазного напряжения, коммутационными перенапряжениями и взаимным расположением проводников в секции и пазу статора. Коммутационные перенапряжения зависят от многих факторов: вида коммутации ( включение, отключение, реверс), волновых параметров обмотки двигателя, типа коммутационного аппарата и др. Поэтому кратность коммутационных перенапряжений имеет случайный характер и может быть в 10 раз больше номинального напряжения. В математическую модель расчета надежности изоляции обмоток электрических машин коммутационные перенапряжения вводятся в виде плотности распределения или в виде фиксированных уровней напряжения. [15]
Страницы: 1 2