Доля - конденсат
Cтраница 2
Увеличение удельных расходов топлива вызывается отсутствием постоянного контроля работы котлов и котельной в целом по тепловым балансам, уменьшением доли конденсата в питательной воде и снижением его температуры, нарушением водоподготовки и продувки, отклонением в режиме работы котлов ( изменением нагрузки и основных параметров), работой котлов на топливе, не соответствующем нормам эксплуатации. [16]
В предшествующем параграфе было показано, что ядрами конденсации в быстродвижущемся потоке служат главным образом собственные зародыши флуктуацион-ного происхождения; доля конденсата, выпадающего на поверхностях извне привнесенных взвесей, практически не ощутима. Сочетание формулы скорости образования зародышей критического размера с выражениями, описывающими закономерности их роста, позволяет получить недостающее уравнение, связывающее изменение расхода конденсата dtnjdx с параметрами потока. [17]
 |
Динамика конденсатоотдачи в ходе вытеснения.| Показатели процесса вытеснения конденсата на опытном участке Вуктыльского ГКМ. [18] |
Из приведенных данных видно, что с увеличением 5 конденсатный вал придет на добывающие скважины быстрее, зона вала расширится; доля конденсата, добываемого на стадии вала, увеличится. [19]
 |
Динамика конденсатоотдачи в ходе вытеснения. [20] |
Из приведенных данных видно, что с увеличением SH конденсатный вал придет на добывающие скважины быстрее, зона вала расширится; доля конденсата, добываемого на стадии вала, увеличится. [21]
Для улучшения общего теплового баланса теплофикационного цикла большое значение имеет постоянное усовершенствование конденсатного хозяйства, наиболее полное использование тепла конденсата и увеличение количества конденсата, - возвращаемого в котельные промышленных предприятий и на теплоэлектроцентрали. Известно, что увеличение доли конденсата в питательной воде повышает экономичность и надежность работы паровых котлов, уменьшает потери тепла за счет сокращения продувок, что в конечном счете обеспечивает значительную экономию топлива. В настоящее время и в перспективе в связи с широким развитием высокого давления улучшение водяного режима котлов и повышение качества питательной воды являются обязательными условиями, обеспечивающими надежную и экономичную работу котельных установок. Поэтому возврат конденсата имеет большое народнохозяйственное значение и заслуживает постоянного внимания работников промышленных предприятий и энергетических систем. [22]
При значениях Он2о / 0этилб0 3 снижается доля конденсата в общем балансе продуктов реакции, но возрастает доля сажи и легких углеводородов, ввиду роста температуры в зоне реакции. [23]
БОС) не вызывает больших осложнений. Однако в связи со значительный сокращением общих стоков предприятия доля конденсатов в общезаводских стоках растет что приводит к увеличению загрязненности сульфидами в количествах, превышающих норму для процесса биохимической очистки. В этих условиях сброс технологических конденсатов в промканализацию недопустим, необходима их локальная очистка непосредственно на установке. [24]
При потреблении одним абонентом пара различных параметров конденсат пара каждого параметра должен учитываться отдельно. В случае отсутствия такого учета количество конденсата пара каждого параметра принимается в доле всего возвращенного конденсата, соответствующей отношению расхода пара данного параметра к суммарному массовому расходу пара всех параметров. [25]
Одним из важнейших факторов, влияющих на четкость разделения, продолжительность и стоимость разгонки, является доля конденсата, возвращаемого в колонну в виде орошения. Эта доля измеряется флегмовым числом, которое может быть выражено различными способами. В этой главе флегмовое число определяется как отношение числа молей орошения в единицу времени к числу молей отгона в единицу времени. Большое флегмовое число означает большое количество орошения, приходящееся на данное количество отгона. Большое флегмовое число приводит в общем к лучшему разделению, но при этом увеличивается продолжительность разгонки по сравнению с работой при малом флегмо-вом числе. [26]
В случае ударных волн меньшей интенсивности, конечные состояния оказываются в твердой или жидкой фазе, что позволило использовать [74] фотоэлектрический метод фиксации остаточной температуры и на этой основе найти [75] энтропию и температуру меди при давлениях до 190 Гпа. Как следует из энтропийного анализа [60], ударные волны столь умеренных интенсивностей могут вызвать заметное испарение металлов лишь в результате их расширения до чрезвычайно низких давлений, что заставило проводить опыты [76] в вакууме с остаточным давлением - 10 - 5 мм рт. ст. Адсорбционные измерения, выполненные в условиях существенной неодномерности течения, позволили найти [76] долю конденсата, связав ее, на основе качественных соображений о кинетике процесса испарения и конденсации, с энтропией ударно-сжатой плазмы. [27]
Таким образом, при нагнетании в пласт газа состав последнего оказывает влияние на равновесное конденсатосодержание газовой фазы, однако, величины КГФ при давлениях порядка 10 МПа не позволяют строить технологию извлечения выпавшего конденсата на фильтрации лишь газовой фазы. Процесс извлечения конденсата будет эффективным только при двухфазной фильтрации газоконденсатной смеси, в том случае, когда нагнетаемый газ по содержанию С2 и особенно по молекулярной массе этого компонента не устуяает составу, использовавшемуся в опыте В-9. Доля конденсата, поступающего к эксплуатационным скважинам с газовой фазой, будет в этом случае относительно невелика, но в целом процесс извлечения конденсата будет значительно более эффективен, чем при нагнетании газа, содержащего менее тяжелый компонент Со и в меньшем количестве. [28]
Газ из деэтанизатора после регенерации холода в теплообменнике 3 направляется потребителям, широкая фракция углеводородов выводится с низа деэтанизатора и после регенеративного теплообменника 9 подается в товарный парк. Часть конденсата из сепаратора 10 может идти на получение смешанного хладоагента. Эта доля конденсата нагревается в теплообменнике 9 нижним продуктом деэтанизатора до 20 - 45 С, частично испаряется и разгазируется в сепараторе 8, дросселируется в дроссельном устройстве 13 до давления 0 118 - 0 125 МПа, полностью испаряется и полученные пары поступают на прием компрессора 4 холодильного цикла, где используются в качестве хладоагента. [29]
Газ из деэтанизатора после регенерации холода в теплообменнике 3 направляется потребителям, широкая фракция углеводородов выводится с низа деэтанизатора и после регенеративного теплообменника 9 подается в товарный парк. Часть конденсата из сепаратора 10 может идти на получение смешанного хладоагента. Эта доля конденсата нагревается в теплообменнике 9 нижним продуктом деэтанизатора до 20 - 45 С, частично испаряется и разгазируется в сепараторе 8, дросселируется в дроссельном устройстве 13 до давления 0 118 - 0 125 МПа, полностью испаряется и полученные пары поступают на прием компрессора 4 холодильного цикла, где используются в качестве хладоагента. [30]
Страницы: 1 2 3