Cтраница 3
К таким конструкциям можно отнести газгольдеры, трубопроводы, сосуды давления, технологическое пневмо - и гидрооборудование, установки для взрывной обработки. Однако из-за незначительного упрочнения в неупругой области применяемых в настоящее время конструкционных металлических материалов энергия деформации и деформация оказываются связанными зависимостью, близкой к линейной. Поэтому расчеты прочности по деформационным и энергетическим критериям в неупругой области практически совпадают, а сами запасы прочности по деформациям и энергии деформаций сопоставимы или равны. [31]
При известных из расчета или эксперимента эксплуатационных и предельных деформациях, а также при известных уравнениях состояния, связывающих напряжения и деформации, можно перейти к расчетам по энергетическим критериям, выполнив соответствующее интегрирование. К таким конструкциям можно отнести газгольдеры, трубопроводы, сосуды давления, технологическое пневмо - и гидрооборудование, установки для взрывной обработки. Однако из-за незначительного упрочнения в неупругой области применяемых в настоящее время конструкционных металлических материалов энергия деформации и деформация оказываются связанными зависимостью, близкой к линейной. Поэтому расчеты прочности по деформационным и энергетическим критериям в неупругой области практически совпадают, а сами запасы прочности по деформациям и энергии деформаций сопоставимы или равны. [32]
При этом коэффициенты запаса прочности обозначают соответственно через п, и пв. В условиях воздействия повышенных и высоких температур за предельное напряжение принимается предел ползучести или длительной прочности. Конструкции под действием напряжений сжатия дополнительно рассчитываются на устойчивость, причем, за предельное напряжение принимается некоторое критическое напряжение, выше которого происходит нарушение устойчивости первоначальной формы. Предельные напряжения конструкций с исходными трещинами устанавливаются на основе силовых, деформационных и энергетических критериев механики разрушения. [33]
Независимо от того, какой критерий положен в основу оценки условия неустойчивости моделей с трещинами, общим ограничением их применимости для оценки прочности деталей и конструкций является уровень средних напряжений ( в нетто-сечении), который не должен превышать предела текучести металла. При этом критерии ( Кс, 8С, Ic, Tm) не теряют физического смысла и естественно могут быть использованы для оценки качества материала любой прочности и пластичности. Приведенные данные свидетельствуют о том, что в случае маломасштабной текучести силовые, деформационные и энергетические критерии дают практически одинаковый результат. [34]
Независимо от того, какой критерий положен в основу оценки условия неустойчивости моделей с трещинами, общим ограничением их применимости для оценки прочности деталей и конструкций является уровень средних напряжений ( в нетто-сечении), который не должен превышать предела текучести металла. При этом критерии ( Кс, 5С, Ie, Tm) не теряют физического смысла и естественно могут быть использованы для оценки качества материала любой прочности и пластичности. Приведенные данные свидетельствуют о том, что в случае маломасштабной текучести силовые, деформационные и энергетические критерии дают практически одинаковый результат. [35]
Независимо от того, какой критерий положен в основу оценки условия неустойчивости моделей с трещинами, общим ограничением их применимости для оценки прочности деталей и конструкций является уровень средних напряжений ( в нетто-сечении), который не должен превышать предела текучести металла. Однако при этом сами критерии ( Кс, 5С, Jc, Тщ) не теряют физического смысла и, естественно, могут быть использованы для оценки качества материала любой прочности и пластичности. Приведенные данные свидетельствуют о том, что в случае маломасштабной текучести в области трещины силовые, деформационные и энергетические критерии дают практически одинаковый результат. Более перспективным из отмеченных критериев следует считать параметр J, поскольку он включает в себя компоненты напряжений и деформаций и его можно распространить на случай вязкого разрушения. [36]
Независимо от того, какой критерий положен в основу оценки условия неустойчивости моделей с трещинами, общим ограничением их применимости для оценки прочности деталей и конструкций является уровень средних напряжений ( в нетто-сечении), который не должен превышать предела текучести металла. Однако при этом сами критерии ( Кс, 5С, Jc, Tm) не теряют физического смысла и, естественно, могут быть использованы для оценки качества материала любой прочности и пластичности. Приведенные данные свидетельствуют о том, что в случае маломасштабной текучести в об-лнсш трещины силовые, деформационные и энергетические критерии дают практически одинаковый результат. Более перспективным из отмеченных критериев следует считать параметр J, поскольку он включает в себя компоненты напряжений и деформаций и его можно распространить на случай вязкого разрушения. [37]
Пр, принимают либо предел текучести стт, либо временное сопротивление металла ов. При этом коэффициенты запаса прочности обозначают соответственно через пт и пв. В условиях воздействия повышенных и высоких температур за предельное напряжение принимается предел ползучести или длительной прочности. Конструкции под действием напряжений сжатия дополнительно рассчитываются на устойчивость, причем, за предельное напряжение принимается некоторое критическое напряжение, выше которого происходит нарушение устойчивости первоначальной формы. Предельные напряжения конструкций с исходными трещинами устанавливаются на основе силовых, деформационных и энергетических критериев механики разрушения. [38]
В тех случаях, когда возникшие в процессе деформирования разрушения соответствуют точкам на участке кривой ОА, они рассматриваются как хрупкие. При этом макропластические деформации отсутствуют; возникающие локализованные пластические деформации сосредоточиваются в узких зонах, примыкающих к поверхности разрушения. Для таких разрушений силовые, деформационные и энергетические критерии эквивалентны и их можно свести к силовым. Если разрушения соответствуют точкам диаграмм на участке АС, то их можно классифицировать как квазихрупкие. В этом случае макропластические деформации возникают по всему сечению. Разрушения описывают с помощью деформационных и энергетических критериев. Для участка СК характерны вязкие разрушения с большими пластическими деформациями в значительной части объемов образцов и деталей. В качестве критериев вязких разрушений следует использовать деформационные и энергетические. [39]
Параметр а определяется методами сопротивления материалов, теории упругости, механики трещин, включает в себя компоненты тензора напряжений, зависящие от геометрических характеристик конструкции, внешних силовых нагрузок, упругих свойств материала и др. Коэффициент запаса прочности характеризует уровень напряжений при эксплуатации изделия и устанавливается в зависимости от условий работы на основании статистических данных о работоспособности подобных конструкций. Параметр Я косвенно оценивает качество технологии изготовления, расчетов на прочность материала и др. За предельное напряжение стпр принимают одно из значений компонента тензора напряжений или их определенное сочетание, при котором наступает текучесть, разрушение или нарушение первоначальной формы изделия. Обычно в условиях статического нагружения за величину апр принимают либо предел текучести стт, либо временное сопротивление металла ств. При этом коэффициенты запаса прочности обозначают соответственно через лт и лв. В условиях воздействия повышенных и высоких температур за предельное напряжение принимают предел ползучести или длительной прочности. Конструкции под действием напряжений сжатия дополнительно рассчитывают на устойчивость, причем за предельное напряжение принимают некоторое критическое напряжение, выше которого происходит нарушение устойчивости первоначальной формы. Предельные напряжения конструкций с исходными трещинами устанавливают на основе силовых, деформационных и энергетических критериев механики разрушения. [40]