Cтраница 2
В этом случае плоская поверхность вообще не вносит аберраций, а вогнутая является апланатической поверхностью второго рода. При расчете реального объектива необходимо придать линзе Смита конечную толщину и ввести зазор между плоскостями предмета и изображения и линзами, что и сделано ниже в процессе оптимизации. [16]
Уменьшить сумму Пецваля можно также применением отрицательной линзы, лежащей близко к плоскости изображения. Это неприменимо к широкоугольным объективам из-за большой площади, занимаемой изображением, а также к сверхсветосильным вследствие большой сферической аберрации высших порядков, вызываемой линзой Смита при значительных апертурных углах. Это обстоятельство серьезно ограничивает применение данного приема. [17]
Расчеты методом прослеживания хода лучей, проведенные при габаритном размере системы L 810 мм, показали, что аберрационные характеристики описанной схемы находятся на уровне двухлинзового дифракционного объектива. Результаты расчетов сведены в табл. 5.4, где в первой графе даны параметры чисто теоретического варианта, во второй - оптимизированного теоретического варианта: в этом случае при сохранении нулевой толщины линз Смита и нулевых отрезках объектива несколько нарушается условие Пецваля и компенсирующая ДЛ приобретает небольшую оптическую силу. В третьей графе приведены параметры оптимизированного реализуемого варианта: линзы Смита имеют конечную толщину, причем отрезки объектива равны этой толщине. Интересно отметить, что минимальная пространственная частота получена как раз для реализуемого варианта объектива, что позволяет рассчитывать на работоспособность рассмотренной оптической системы при освещении предметной плоскости светом от некогерентных источников ( см. гл. [18]
Эти сочетания в ряде случаев будут ограничены. Так, при использовании в качестве коррекционного элемента линзы Смита этот элемент необходимо сочетать лишь с тремя базовыми элементами Б ( ок), Б ( кк) и Б ( ка), так как у базового элемента Б ( ко) нет места для расположения линзы Смита, а в базовом элементе Б ( кб) его последняя поверхность уже играет роль близфокальной линзы. [19]
Расчеты методом прослеживания хода лучей, проведенные при габаритном размере системы L 810 мм, показали, что аберрационные характеристики описанной схемы находятся на уровне двухлинзового дифракционного объектива. Результаты расчетов сведены в табл. 5.4, где в первой графе даны параметры чисто теоретического варианта, во второй - оптимизированного теоретического варианта: в этом случае при сохранении нулевой толщины линз Смита и нулевых отрезках объектива несколько нарушается условие Пецваля и компенсирующая ДЛ приобретает небольшую оптическую силу. В третьей графе приведены параметры оптимизированного реализуемого варианта: линзы Смита имеют конечную толщину, причем отрезки объектива равны этой толщине. Интересно отметить, что минимальная пространственная частота получена как раз для реализуемого варианта объектива, что позволяет рассчитывать на работоспособность рассмотренной оптической системы при освещении предметной плоскости светом от некогерентных источников ( см. гл. [20]
Эти сочетания в ряде случаев будут ограничены. Так, при использовании в качестве коррекционного элемента линзы Смита этот элемент необходимо сочетать лишь с тремя базовыми элементами Б ( ок), Б ( кк) и Б ( ка), так как у базового элемента Б ( ко) нет места для расположения линзы Смита, а в базовом элементе Б ( кб) его последняя поверхность уже играет роль близфокальной линзы. [21]