Температурная линия

Cтраница 2

На основании приведенных данных на рис. 65 построены температурная линия т и линия упругости водяного пара е в стене. Для построения линии максимальной упругости водяного пара Е разделим стену на произвольное число слоев. [16]

Графический метод расчета потери тепла через многослойную стенку. [17]

Кривая 2 передвигается вправо или влево, однако горизонтальные температурные линии на верхней диаграмме должны все время совпадать с соответствующими кривыми нижней диаграммы. Абсцисса между точками 5 - 6 показывает потерю тепла, а точки 4 и 6 характеризуют соответственно температуры внешней поверхности шамотного кирпича и внешней поверхности теплоизоляционного материала. [18]

Температурное поле многослойной стенки изображено на рис. 3.3. Наклон температурной линии в отдельных слоях различен. [19]

Изменение температуры в однородной стене. [20]

При разности температур воздуха с одной и с другой стороны ограждения температурная линия непрерывно понижается. [21]

Распределение температур в двух слойкой стенке. [22]

Соединяя точки С и S, получаем точку R для второй температурной линии. [23]

К от t имеет большинство металлов), в зоне высокой температуры температурная линия будет проходить более круто, а в зоне низких температур - более полого, чем при среднем постоянном коэффициенте теплопроводности. [24]

Поэтому слои с меньшим коэффициентом теплопроводности имеют больший температурный градиент и, следовательно, больший наклон температурной линии. [25]

Фазовая диаграмма ликвации, возникающей в области стеклообразо-вания.| Диаграмма состояния SbSI - GeS2 с рассчитанной областью метастабиль-ной ликвации. [26]

Если первоначально однофазный двухкомпонентный сплав состава х охлаждается ниже температуры гс, то после прохождения купола ликвации он будет разделяться на две фазы Z и У, составы которых для каждой данной температуры соответствуют проекциям точек пересечения температурной линии с поверхностью купола на абсциссу А - В. Размеры и состав обеих фаз по мере охлаждения расплава изменяются до температуры tgp соответствующей верхней точке пересечения купола с кривой tg - состав. Дальнейшее охлаждение практически перестает влиять на фазовое разделение. Вторичное же нагревание проликвировавшего при закалке стекла состава х позволяет обнаружить обе стеклофазы W и Z по их температурам стеклования ( tg - нижняя и - верхняя), в области которых изменение теплоемкости ДСр пропорционально количеству стеклофаз W и Z. По мере увеличения В-компонента в исходном стекле изменение теплоемкости стеклофазы W в области tg будет увеличиваться, а ДСр - уменьшаться ( см. рис. 138), что подтверждено авторами экспериментально. Таким образом, Мойнихан и другие [585] показали, что измерение теплоемкости стекол в данном случае служит прямым методом определения их двухфазной структуры. На основе приближения регулярных растворов рассчитана [756] область ликвации ( рис. 139) для реальных стекол псевдобинарной системы SbSI - GeS Рассчитанный купол подликвидуснои ликвации позволяет прогнозировать составы сосуществующих фаз. [27]

В ограждении строится линия падения температуры. По температурной линии строится линия максимальной упругости водяного пара в ограждении. Затем строится линия падения упругости водяного пара. Если линия максимальной упругости водяного пара Р и линия упругости водяного пара Рх не пересе-аются, то это указывает на отсутствие конденсации водяного пара в ограждении. Если же линии Р и Рх пересекаются, то это указывает на наличие в ограждении условий для конденсации в нем водяного пара. [28]

Изменение температуры мазута. [29]

На рис. 2 - 16 представлены данные об изменении температуры мазута вдоль поверхности теплообмена секционного подогревателя, из рассмотрения которых видно, что кривые близки к экспоненциальной зависимости, что согласуется с известными расчетными формулами для определения температурного перепада между теплоносителями. Кривизна температурных линий неодинакова. [30]

Страницы: 1 2 3 4