Ашворт
Cтраница 3
 |
Итоги расчета однократного испарения углеводородной смеси по условным компонентам. [31] |
Давление в системе атмосферное, давления насыщенных паров компонентов определяли по формуле Ашворта. [32]
 |
Результаты расчета однократного испарения углеводородной смеси по условным компонентам. [33] |
Давление в системе атмосферное, давление насыщенных паров компонентов определяли по формуле Ашворта. [34]
 |
График для построения линий ОИ нефтяных фракций. [35] |
Как видно из рис. 6.7, точка No пересечения линий ОИ и ИТК при р0 101 3 кПа отвечает отгону ен 23 % ( масс.) и температуре 0 258 С. Пересчитав температуру 258 С на давление р160 кПа ( например, по формуле Ашворта 1.28), найдем температуру / 280 С, отложив которую на ординате ел, 23 %, получим точку N. Линия ОИ для давления р 160 кПа может быть найдена при проведении через точку N прямой, параллельной линии ОИ при атмосферном давлении. [36]
На давление насыщенных паров оказывает влияние фракционный состав, отношения объемов паров и жидкости в рабочем баллоне, температура. При низких температурах и температурах, близких к начальной температуре кипения фракции, формула Ашворта дает несколько заниженные значения давления насыщенных паров. [37]
Унифицированная модель ДНП Антуана (5.6) требует по сравнению с моделью (5.3) дополнительной информации о температурном коэффициенте Антуана и уступает по удобству и легкости расчетов и универсальности применения модели Клапейрона-Клаузиуса, но обладает повышенной адекватностью. Поскольку для нефтяных систем не установлены и не табулированы коэффициенты ацентричности Питцера, эта модель, а также модель Питцера (5.12) не могут быть непосредственно использованы для расчетов их ДНП. Модель Ашворта и другие не рассмотренные нами эмпирические модели из-за низкой адекватности и узкой специализации не могут быть рекомендованы для расчетов давления паров узких нефтяных фракций. [38]
Унифицированная модель ДНП Антуана (5.6) требует по сравнению с моделью (5.3) дополнительной информации о температурном коэффициенте Антуана и уступает по удобству и легкости расчетов и универсальности применения модели Клапейрона-Клаузиуса, но обладает повышенной адекватностью. Поскольку для нефтяных систем не установлены и не табулированы коэффициенты ацентричности Питцера, эта модель, а также модель Питцера (5.12) не могут быть непосредственно использованы для расчетов их ДНП. Модель Ашворта и другие не рассмотренные нами эмпирические модели из-за низкой адекватности и узкой специализации не могут быть рекомендованы для расчетов давления паров узких нефтяных фракций. [39]
Определение упругости паров нефтяных фракций теоретическим путем сопряжено с трудностями, происходящими из-за неполноты данных о составе и процентном содержании углеводородов. Поэтому, на практике, для определения упругости паров нефти пользуются экспериментальными и эмпирическими данными, которые дают значение упругости паров, приближающиеся к истинным. Из наиболее распространенных эмпирических формул можно указать на формулы Ашворта и Вильсона. [40]
Для исследований ДНП нефтепродуктов был выбран тензиметри-ческий метод-разновидность статического метода [ 2 - - Были проведены исследования зависимости ДНП искусственных смесей углеводородов от температуры и соотношения объемов паровой и жидкой фаз. В работах [ l 4 ] доказана принципиальная применимость тензиметрическо-го метода для исследования ДНП нефтепродуктов и представлены результаты экспериментального исследования большого количества нефтепродуктов и узких нефтяных фракций, выкипающих в интервале температур от 35 до 450 С. Экспериментальная установка, описанная в р ], позволяла измерять ДНП от 10 до 1000 мм рт.ст. в интервале температур от 0 до 220 С. В работах [2], [4] приведено сравнение экспериментальных данных с рассчитанными по методикам Ашворта, Кокса, ИОР и Билля-Доксея. [41]
Страницы: 1 2 3