Магнитный материал - сердечник
Cтраница 2
При больших скоростях нарастания магнитной индукции, имеющих место в импульсных трансформаторах, основным видом потерь в магнитном материале сердечника являются потери на вихревые токи. Так как любой контур, по которому замыкаются вихревые токи в пластине или ленте сердечника, содержит некоторую индуктивность, процесс нарастания вихревых токов в момент, начала импульса происходит не мгновенно, а с постоянной времени, определяемой отношением индуктивности контура к его активному сопротивлению. Размагничивающее действие вихревых токов вызывает увеличение тока первичной Обмотки. В результате, если постоянная времени нарастания вихревых токов значительно превышает время нарастания переднего фронта импульса, спад вершины растет, что учитывается уменьшением расчетного значения магнитной проницаемости материала сердечника при конструктивном расчете трансформатора [ Л7, стр. [16]
При больших скоростях нарастания магнитной индукции, имеющих место в импульсных трансформаторах, основным видом потерь в магнитном материале сердечника являются потери на вихревые токи. Так как любой контур, по которому замыкаются вихревые токи в пластине или ленте сердечника, содержит некоторую индуктивность, процесс нарастания вихревых токов в момент начала импульса происходит не мгновенно, а с постоянной времени, определяемой отношением индуктивности контура к его активному сопротивлению. Размагничивающее действие вихревых токов вызывает увеличение тока первичной обмотки. В результате, если постоянная времени нарастания вихревых токов значительно превышает время нарастания переднего фронта импульса, спад вершины увеличивается из-за влияния вихревых токов. Дополнительный спад может быть учтен соответствующим уменьшением расчетного значения магнитной проницаемости материала сердечника при конструктивном расчете трансформатора [ Л7, стр. [17]
Согласно ( 5 - 22) коэффициент возврата зависит от величины напряжения пуска и, следовательно, от свойств магнитного материала сердечника насыщающегося дросселя. [18]
& Вмн численно равно площади фигуры, заштрихованной на рис. 4.10, а ( с учетом масштабов по осям), и определяется в основном свойствами магнитного материала сердечника, из (4.87) следует, что произведение тЯулм зависит только от размера и материала магнитопровода; оно не зависит от параметров МУС и для конкретного сердечника iPyNm const. Следовательно, уменьшить мощность управления МУС ( мощность полной раскачки Рукм) можно только за счет увеличения инерционности ( т), и наоборот, повысить быстродействие ( обычно путем увеличения сопротивления Ry) можно только за счет увеличения мощности управления. [19]
Наличие таких диодов ( тиристоров) приводит к тому, что работа преобразователя напряжения становится более устойчивой, так как при случайном заходе трансформатора в режим насыщения магнитного материала сердечника коммутирующий конденсатор не может разрядиться через малое сопротивление обмотки насыщенного трансформатора. При этом несколько уменьшается вес трансформатора и коммутирующего конденсатора преобразователя напряжения. [20]
Так как произведение Н нмЬВмх численно равно площади фигуры, заштрихованной на рис. 4.10, а ( с учетом масштабов по осям), и определяется в основном свойствами магнитного материала сердечника, из (4.87) следует, что произведение тРуни зависит только от размера и материала магиитопровода; оно не зависит от параметров МУС и для конкретного сердечника тРу м const. Следовательно, уменьшить мощность управления МУС ( мощность полной раскачки Р7нм) можно только за счет увеличения инерционности ( т), и наоборот, повысить быстродействие ( обычно путем увеличения сопротивления R. [21]
Электрический расчет трансформатора выходного каскада преобразователя с независимым возбуждением проводится по тем же уравнениям, что и для преобразователя с самовозбуждением, с той разницей, что вместо индукции насыщения магнитного материала сердечника в соответствующие уравнения подставляется величина индукции Вт ( 0 7ч - 0 8) Bs при заданной частоте 1 200 гц. [22]
Так как произведение Н7хм & ВМн численно равно площади фигуры, заштрихованной на рис. 4.10, а ( с учетом масштабов по осям), и определяется в основном свойствами магнитного материала сердечника, нз (4.87) следует, что произведение тРухм зависит только от размера и материала магнитопровода; оно не зависит от параметров МУС и для конкретного сердечника гРуым const. [23]
 |
Катушки с броневыми карбонильными сердечниками. [24] |
Магнитные сердечники характеризуются эффективной магнитной проницаемостью цс, представляющей собой отношение индуктивности данной катушки с сердечником к индуктивности той же катушки без сердечника. Чем больше проницаемость магнитного материала сердечника, чем ниже частота и чем ближе к виткам катушки расположен сердечник, тем выше его эффективная проницаемость, тем лучше используется сердечник. [25]
Для того чтобы ионный вентиль зажегся, нужен сеточный ток не менее 70 - 150 ма. При правильном расчете схемы и хорошем коэффициенте прямоугольности магнитного материала сердечника усилителя это значение сеточного тока обычно достигается при частоте 50 гц через 3 - 4 после того, как начинается его нарастание. Такая крутизна переднего фронта импульса сеточного тока ртутного выпрямителя считается вполне достаточной. В нереверсивных схемах и особенно в тех случаях, когда ионные вентили не соединяются параллельно, может быть допущена и меньшая крутизна. [26]
Статические характеристики магнитных материалов, полученные на постоянном токе, определяют качество этих материалов, но не дают представления о потерях в трансформаторах преобразователей напряжения. Это объясняется тем, что магнитопровод трансформатора работает в режиме, существенно отличном от статического, перемаг-ничиваясь напряжением прямоугольной формы повышенной частоты. Поэтому при выборе магнитного материала сердечника трансформатора необходимо учитывать его частотные характеристики, важнейшими из которых являются удельные потери. [27]
Потери энергии в трансформаторе складываются из потерь в обмотках трансформатора и потерь в материале сердечника. В хорошем трансформаторе телефонного аппарата потери в магнитном материале сердечника практически не влияют а его кпд. [28]
С ростом потерь в сердечнике и в обмотках увеличивается их рабочая температура. Однако температура трансформатора не может возрастать безгранично. Существуют предельные температуры перегрева, тока холостого хода и падения напряжения в обмотках, определяемые качеством магнитных материалов сердечника, теплостойкостью и сроком службы изоляции обмоток, потреблением реактивной мощности из сети и допустимым изменением выходного напряжения при изменении тока нагрузки трансформатора. [29]
Большинство магнитных материалов имеет форму петли гистерезиса близкую к прямоугольной. Только ферриты, применяемые в выходных каскадах преобразователей, имеют явно выраженную непрямоугольную форму петли, для которой отношение Br / Bs может быть 0 5 или меньше. Материалы, обеспечивающие наибольшее значение индукции, позволяют создавать трансформаторы и дроссели наименьших размеров; выбор будет в пользу этих материалов, если размеры являются важнейшей характеристикой электромагнитного компонента. К сожалению, материал сердечника, обеспечивающий наименьшие размеры, может иметь и наибольшие удельные потери. С другой стороны, материалы, позволяющие получать минимальные потери в сердечнике, не позволяют инженеру получить малые размеры трансформатора или дросселя. Поэтому разработчик должен делать выбор между допустимыми размерами трансформатора ( дросселя) и потерями, которые еще могут быть приемлемыми. Правильный выбор магнитного материала основывается на достижении наилучшего значения наиболее критичного или важного для разработки параметра и допустимых значений других параметров. И все-таки в большинстве случаев инженеры выбирают в качестве главного параметра, главной характеристики трансформатора ( дросселя) его размеры, выбирая магнитный материал сердечника с приемлемыми показателями по потерям. Поэтому разные рабочие частоты преобразователей определяют выбор разных материалов. [30]
Страницы: 1 2