Cтраница 1
Различные штамповые и волочильные инструментальные матрицы для прессования труб, прутков, волочения проволоки, высадки гильз и других операций. [1]
Геометрические дефекты инструментальной матрицы повторяются покрытием. [2]
Изменение свойств инструментальной матрицы после нанесения покрытия приводит к существенному улучшению эксплуатационных характеристик инструмента и к увеличению его работоспособности. Например, при большей микротвердости и теплостойкости, увеличении стойкости против окисления наблюдается рост износостойкости контактных площадок инструмента. Стабилизация прочностных свойств инструментального материала, рост сопротивляемости контактных площадок макро - и микроразрушению в условиях действия относительно высоких напряжений и температур, особенно если они имеют переменный характер, приводят к улучшению режущих свойств инструмента и увеличение его эксплуатационной надежности. [3]
Выбор оптимальной толщины покрытия во многом определяется свойствами инструментальной матрицы. В результате увеличения жесткости и способности матрицы сопротивляться термопластической деформации возрастает эффективность покрытий. [4]
Статистическое значение кинетической силы трения FK, а также амплитуда AF и частота VF ее колебаний практически не зависят от типа и свойств инструментальной матрицы, а определяются составом и свойствами материала покрытия. В частности, примерно одинаковое значение FK, AF и VF имеют покрытия одного состава, но полученные различными методами. Например, покрытие TiN КИБ и покрытие TiN ГТ имеют примерно одинаковые значения силы трения FK во всем диапазоне изменения температуры в зоне контакта tK и нормальных нагрузок. Несколько большие значения сил трения для образцов с покрытием TiC ДТ по сравнению с образцами, имеющими покрытие TiC ГТ, можно объяснить большей шероховатостью поверхности покрытия TiC ДТ. [5]
Таким образом, при обработке резанием труднообрабатываемых материалов, когда для работы хрупкого покрытия создаются чрезвычайно тяжелые и невыгодные условия, оптимальное сочетание свойств покрытия и инструментальной матрицы приобретает особо важное значение. [6]
Ti, наличие которого способствует резкому увеличению склонности к схватыванию покрытия и обрабатываемого материала. Такое покрытие плохо сопротивляется изнашиванию, прочность его сцепления с инструментальной матрицей снижается. Стойкость режущего инструмента с указанным покрытием практически не отличается от стойкости инструментов без покрытия. [7]
Метод вакуумно-дугового испарения широко применяется в отечественной инструментальной промышленности. Этому способствует высокая скорость нанесения покрытий, хорошая прочность адгезионной связи покрытия с инструментальной матрицей, возможность управления процессом нанесения и формирования композиционных покрытий с требуемым комплексом свойств. В то же время этот способ имеет существенный недостаток - наличие капельной фазы в покрытии, образующейся в результате поглощения газов металлами с частичным образованием жидкого раствора и неравномерности микро - и макроструктуры распыляемого катода. Поэтому выбор технологических режимов нанесения покрытий производится исходя из условий минимального образования капельной фазы. [8]
Важнейшим элементом технологии нанесения любых покрытий является подготовка рабочих поверхностей режущего инструмента. Качество подготовки во многом определяет качество самого покрытия, прочность его сцепления с инструментальной матрицей. Недостаточно тщательная подготовка режущего инструмента перед нанесением покрытия может привести к браку изделия. Наиболее часто встречающимся браком вследствие плохой подготовки инструмента является отслаивание покрытий и, как следствие, низкая его эффективность. [9]
Это свидетельствует о снижении интенсивности основных источников тепла в зоне резания - деформационного и трения по передней и задней поверхностям. Кроме того, покрытие, значительно отличаясь по своим теплофизическим характеристикам от соответствующих характеристик инструментальной матрицы, может также изменять или регулировать направление и интенсивность тепловых потоков: в сторону инструмента, детали, стружки, а также в окружающую среду. Если предположить, что наряду со снижением интенсивности основных источников теплоты изменяются и тепловые потоки, то, очевидно, произойдет и сильное изменение теплового состояния режущего инструмента при нанесении на него покрытия. [10]
Большое внимание на формирование покрытия оказывают плотность потока и энергия ионов в процессах бомбардировки и конденсации покрытия. Энергия ионов будет сильно зависеть от атомного веса испаряемого металла, ускоряющего потенциала f / on на инструментальной матрице и расстояния от катода до режущего инструмента L. В сочетании со временем воздействия энергия ионов определяет температуру на рабочих поверхностях инструмента, функция которой весьма важна с точки зрения создания необходимого энергетического уровня термического воздействия на поверхность режущего инструмента ( ионная бомбардировка), а также необходимого термодинамического уровня, способствующего благоприятному протеканию плазмо-химических реакций. С учетом эффекта направленности плазменных потоков, когда наиболее качественные покрытия формируются на поверхностях, перпендикулярных к направлению плазменного потока, необходимо учитывать положение рабочей поверхности инструмента относительно потока, а также скорость ее перемещения относительно плазменного потока. [11]
Наличие таких загрязнений на режущем инструменте при вакуумизации приводит к загрязнению вакуума, нарушению нормального хода технологического процесса и получению покрытия низкого качества с очень плохой адгезией инструментальной матрицы. [12]