Дроссель - магнитный усилитель
Cтраница 3
Расчет с помощью уравнений ( 3 - 2) - ( 3 - 7) может быть с одинаковым успехом применен к линейной индуктивности и дросселю магнитного усилителя. [31]
Сравнение изменения эталонного выпрямителя с выходным напряжением или током ( при токовой стабилизации) осуществляется на дифференциальном мосту, где два плеча - обмотки управления ОУ-1 и ОУ-2 управляющего дросселя магнитного усилителя, а два других плеча - балластные сопротивления. [32]
Уравнения ( 3 - 4) и ( 3 - 5) показывают, что переход от г к Я, и наоборот, одна из операций, необходимых для определения вольт-амперной характеристики дросселя магнитного усилителя. [33]
 |
Типичная петля гистерезиса материала для сердечников магнитного усилителя. [34] |
Оба способа намагничивания являются не только стандартными при испытании, когда сравниваются и оп-определяются свойства материалов сердечников, но они, кроме того, позволяют предопределить изменение магнитных характеристик сердечников в зависимости от режима работы дросселя магнитного усилителя в той или иной схеме. Действительно, при одних параметрах схемы дроссель будет работать в условиях, близких к условиям намагничивания при синусоидальном потоке, а при других параметрах, близких к условиям намагничивания при синусоидальном токе. [35]
Такой тип сердечника редко применяется для дросселей магнитных усилителей. Поэтому дроссель магнитного усилителя не может рассматриваться на основе понятия индуктивности, как это делалось в начальный период развития техники магнитных усилителей. [36]
В табл. 7 - 2 приведены некоторые материалы с прямоугольной петлей гистерезиса ( рис. 7 - 16) и указаны их важнейшие характеристики. Большинство сердечников дросселей магнитных усилителей изготовляется из таких материалов. Сплавы, характеристики которых приведены в табл. 7 - 3, имеют меньшее значение коэрцитивной силы HQ, но они обладают худшей прямоугольностью. [37]
Начиная с конца прошлого столетия, материалы для сердечников линейных индуктивностей и трансформаторов непрерывно совершенствовались, и в результате появилось много разных промышленных сплавов, обеспечивающих малые потери в сердечниках. Однако для сердечников дросселей магнитных усилителей эти сплавы непосредственно непригодны. Сердечники магнитных усилителей должны удовлетворять ряду дополнительных требований. Кроме того, некоторые особенности работы дросселя магнитного усилителя требуют особой формы петли гистерезиса. [38]
 |
Типичная форма П - образной пластины и набранный сердечник.| Тороидальный сердечник, намотанный из ленты.| Тороидальный сердечник, собранный из штампованных колец. [39] |
Трансформаторы проектируются на максимальное напряжение в обмотке, несколько превышающее напряжение источника питания. Напряжение насыщения для дросселя магнитного усилителя обычно больше напряжения источника питания и зависит от вида схемы. В обоих1 случаях число витков определяется с помощью уравнения трансформатора. [40]
Уравнения ( 3 - 14) и ( 3 - 15) справедливы как для переходных ( мгновенных), так и для установившихся значений величин. Это означает, что если дроссель магнитного усилителя питается от источника синусоидального тока, имеющего большое сопротивление, то кривая напряженности в функции времени будет также синусоидальной, совпадающей по фазе с кривой тока. Аналогично, если кривая напряженности будет иметь прямоугольную форму, то ток, протекающий в обмотке дросселя, будет также иметь прямоугольную форму. [41]
 |
Измерительная установка для определения коэрцитивной.| Ток намагничивания сердечника с прямоугольной петлей гистерезиса, находящегося вблизи насыщения. [42] |
Если подключить, как показано, дроссель магнитного усилителя так, чтобы он не повлиял на работу связанных с ним схем, то получается рабочая петля гистерезиса сердечника. [43]
Подобный метод измерения очень прост и дает возможность легко получить семейство предельной и частных динамических петель. Часто можно таким же образом наблюдать динамическую петлю дросселя магнитного усилителя в реальных условиях, не нарушая работы усилителя. Это очень важно при опытном исследовании схемы магнитного усилителя в процессе его разработки. [44]
Уравнение ( 3 - 36) определяет приращение потоко-сцепления, выраженного в вебер витках, за полупериод ( О-180) синусоидального напряжения питания. Напряжение подобной формы вызывает в линейной индуктивности и в дросселе магнитного усилителя одно и то же приращение лотокосцепления. Таким образом, в течение положительного полупериода вольт-секундная площадь кривой напряжения, приходящаяся на дроссель, будет также положительной, - следовательно, и приращение индукции будет положительным. На рис. 3 - 9 показаны кривые напряжения питания и индукции за полный период частоты питания. [45]
Страницы: 1 2 3 4