Металл - шов - тип
Cтраница 1
 |
Характер разрушения металла сварного шва типа Э - МФХ. ХЗОО. [1] |
Металл шва типа 2 25Сг - 1Мо, применяющийся за рубежом для сварки стали аналогичного состава и хромомолибденованадиевых сталей при всех температурах, на 10 - 15 % менее прочен по сравнению со швами типа Э - ХМФ. [2]
 |
Механические свойства металла. [3] |
Металл шва типа ЭФ-Х13 в состоянии оптимального отпуска при 750 С по длительной прочности равнопрочен стали 1X13 при сохранении высокой пластичности. Ориентировочное значение предела длительной прочности за 105 ч составляет в этом случае 24 кгс / мм2 против 13 - 16 кгс / мм для основного металла. В то же время шов в этом состоянии обладает низкой пластичностью и поэтому мало надежен. После отпуска при 730 С шов уже становится равнопрочным основному металлу при сохранении удовлетворительной пластичности в условиях испытания на длительный разрыв. [4]
 |
Параметрические зависимости длительной прочности швов типа 1 25Сг - 0 5 Мо при разном содержании углерода. [5] |
Для металла шва типа 2 25Сг - Шо влияние углерода в исследованных пределах 0 04 - 0 10 % не обнаружено. Шов как в исходном, так и отпущенном состоянии при малых значениях параметра Р более прочен, чем сталь аналогичного легирования, однако с увеличением параметра шов и основной металл примерно равнопрочны. Длительная пластичность при низком содержании углерода оказалась практически одинаковой и достаточно высокой в исходном состоянии и после отпуска. [6]
Показано [40], что металл шва типа 1ХМ в условиях ползучести при температуре 550 С и напряжении 24 кгс / ммй в отличие от основного металла практически не имеет неустановившейся стадии, а скорость установившейся ползучести шва заметно меньше чем у стали. Проведение отпуска после сварки при 600 С не меняет сопротивления ползучести шва и лишь нагрев выше нижней критической точки ( при 800 С), устраняющий субструктуру и приводящий к заметной коагуляции карбидов и перекристаллизации, резко увеличивает скорость ползучести. [7]
Например, при твердости металла шва типа Э-09 ХМФ выше НВ 250 ( 2500 МПа) можно однозначно констатировать, что отпуск после сварки не проводился или его температура была заметно ниже регламентированной. В то же время если твердость ниже НВ 250, то это еще не говорит о качественном проведении термообработки, так как при чрезмерно высоком подогреве ( 450 - 500 С) пониженная твердость может быть получена и в исходном состоянии. Твердость ниже НВ 220 свидетельствует о качественном проведении отпуска по установленному режиму. [8]
 |
Механические свойства при высоких температурах металла шва типа Э-50 А ( электроды УОНИИ 13 / 55 и стали 15К. [9] |
На рис. 96 приведены механические свойства в интервале температур 20 - 600 С металла шва типа Э-50 А ( электроды УОНИИ 13 / 55) в исходном состоянии после сварки и для сравнения стали марки 15К - Прочность шва при всех температурах выше прочности стали. Начиная с 450 - 500 С, прочностные характеристики шва и основного металла сближаются. Так же, как и у стали, предел прочности шва при 200 - 350 С выше, чем при комнатной температуре, пластичность же их при всех температурах примерно одинакова и ее снижение в районе 200 - 300 С относительно невелико. [10]
Следует отметить, что ферритизирующие примеси, за исключением ниобия и титана, не оказывают заметного влияния на ударную вязкость металла шва типа 18 - 8 в натуральном состоянии при комнатной температуре. [11]
Для ручной дуговой сварки этих сталей, автоматической дуговой сварки под флюсом и в защитных газах применяют хромоникелевые сварочные электроды и проволоки, обеспечивающие металл шва типа Х25Н13 с аустенитной структурой. [12]
В дальнейшем, в связи с коагуляцией 0-фазы и разупрочнением металла присутствие этой составляющей может оказать отрицательное влияние на его жаропрочность. Во всяком случае, в металле шва типа 18 - 8 с 5 % 6-фазы, работающего при температурах до 650 С, появление о-фазы считается вполне допустимым. [13]
Процессы старения металла сварных швов сопровождаются изменением их фазового состава. По данным [91], в металле шва типа Э - ХМФ после сварки основной составляющей карбидной фазы является сложный метастабильный карбид типа Ме3С с преобладающим содержанием в его составе железа. После отпуска содержание легирующих элементов в карбиде этого типа увеличивается и наряду с ним появляется стабильный карбид VC. Увеличение длительности в условиях старения при температуре 480 С приводит к резкому снижению содержания в карбиде Ме3С железа и повышению в нем доли молибдена, хрома, марганца и ванадия. В целом наблюдаемые закономерности изменения фазового состава швов качественно подобны аналогичным закономерностям в сталях близкого состава после закалки и последующего старения. [14]
При сварке материалами типа Х18Н10 низкоуглеродистых, низко - и среднелегированных сталей образующийся мартенсит будет низкоуглеродистым, менее хрупким и менее опасным ( для разрушения), особенно при ограниченной степени проплавления ( 20 - 25 %), когда наряду с низкоуглеродистым мартенситом в основной части зоны сплавления будет иметься значительное количество аустенита. Опыт промышленного применения электродов, дающих металл шва типа Х18Н10 для сварки сталей типа 15Х5М, показал, что сварные стыки, например, труб оказываются работоспособными при отсутствии высоких нагревов при эксплуатации. [15]
Страницы: 1 2