Описанный метод - расчет
Cтраница 2
Описанный метод расчета называется методом постоянно-токовой аналогии. [16]
Описанный метод расчета может быть использован лишь для приближенной оценки сваривающего тока, так как он относится лишь к одноточечному контакту и не учитывает электродинамических сил, дейепиющих пин ниогекании нжив к. Кроме того, этот метод основан на большом числе упрощающих предположений. В частности, предполагается неизменность свойств материала при изменении температуры и неизменность тока во времени. [17]
Описанный метод расчета применим для определения количеств и составов фаз при известном числе единиц переноса NO. Значение NO надо определить предварительно по заданной степени извлечения ключевого компонента. [18]
Описанный метод расчета можно применять для вычисления выходных кривых ионирования разбавленных растворов на ионитах различного фракционного состава, если известна форма выходной кривой для одной из фракций ионита. [19]
Описанный метод расчета кривых распреде-ления очень несложен, однако он не всегда может быть применен из-за трудности графического нанесения касательных. [20]
Описанный метод расчета давления на выходе из червяка основан на предположении, что сечение винтового канала по всей длине зоны дозирования неизменно. На самом деле это условие почти никогда не выполняется. В особенности это касается предположения о постоянстве глубины зоны дозирования. В большинстве случаев червяки современных экструдеров состоят из двух участков с резко различной глубиной винтового канала, соединенных ступенью сжатия - коротким участком с переменной глубиной винтового канала длиной от половины до одного шага. [21]
Описанный метод расчета давления на выходе из червяка основан на предположении, что глубина винтового канала по всей длине зоны дозирования неизменна. На самом деле это условие почти никогда не выполняется. В большинстве случаев червяки современных экструдеров состоят из двух участков с резко различной глубиной винтового канала, соединенных ступенью сжатия - коротким участком с переменной глубиной винтового канала длиной от половины до одного шага. [22]
Описанный метод расчета азеотропов, конечно, не единственно возможный. [23]
 |
Изменение параметра теплообмена h с изменением формпараметра Я. [24] |
Описанный метод расчета трения и теплообмена пригоден и для тел вращения при условии, что толщина пограничного слоя на поверхности тела вращения мала по сравнению с локальными значениями радиуса кривизны. [25]
Описанный метод расчета головок показывает, что не существует единственной конструкции головки, позволяющей получать абсолютно равнотолщинные в поперечном направлении изделия. Однако существует множество альтернативных конструкций и соответственно множество уравнений для расчета головки, поскольку конструктор может заранее выбрать геометрический параметр головки, с помощью которого он будет добиваться заданной степени разнотол-щинности. [26]
Описанный метод расчета AZ получил распространение лишь при изучении неорганических реакций; в органической химии он может быть применен для сравнительно немногих простых окислительно-восстановительных процессов. [27]
Описанный метод расчета ДО получил распространение лишь при изучении неорганических реакций; в органической химии он может быть применен для сравнительно немногих окислительно-восстановительных процессов. [28]
Описанный метод расчета парожидкостного равновесия имеет ряд достоинств. Он строг, так как не содержит никаких упрощающих допущений. Точность его ограничена только точностью используемого уравнения состояния. Метод учитывает влияние давления на свойства обеих фаз, что делает его пригодным для описания равновесий при высоких давлениях и - при использовании специальных алгоритмов - для описания критических свойств смесей. [29]
 |
Кривая охлаждения оси тел второго [ IMAGE ] - 30. Кривая охлаждения цен. [30] |
Страницы: 1 2 3 4