Cтраница 1
Описанные методы расчета легко формализовать для их реализации на ЭВМ. В такой ситуации единственно возможным путем расчета и сравнения вариантов является использование ЭВМ. [1]
Описанные методы расчетов и проведенные экспериментальные исследования обладают одним недостатком, заключающимся в том, что технико-экономическая эффективность от изменения того или иного параметра оценивается его воздействием только на исследуемый автомобиль и не учитывается изменение параметров движения других автомобилей - участников транспортного потока. [2]
Описанные методы расчетов применимы к равновесным процессам фазовых превращений. В случае нарушения термодинамического равновесия для замыкания расчетных систем уравнений используются уравнения межфазного обмена, получаемые с помощью законов термодинамики необратимых процессов. Однако при таком подходе требуется знание большого количества экспериментально определяемых констант. [3]
Описанные методы расчета, учитывающие специфику различных проточных частей гидротрансформатора, имеют определенные достоинства, связанные с относительной простотой и надежностью результатов расчета для данного гидротрансформатора, и применяются при их совершенствовании и доводке. [4]
Описанные методы расчетов применимы к равновесным процессам фазовых превращений. В случае нарушения термодинамического равновесия для замыкания расчетных систем уравнений используют уравнения межфазного обмена, получаемые с помощью законов термодинамики необратимых процессов. Однако при таком подходе требуется знание большого числа экспериментально определяемых констант. [5]
Описанные методы расчета позволяют исследовать влияние характера нагружения заготовок на развитие в них напряжений и деформаций. Эти исследования указывают на то, что в случае развития ярко выраженного волнового процесса деформирования возникают менее благоприятные условия для формоизменения заготовок, чем при квазистатическом нагружении. Поэтому следует стремиться к тому, чтобы нагружение не было сильно локализованным, а также чтобы в области возникновения и интерференции пластических волн условия нагружения имели бы по возможности более мягкий характер. [6]
Описанные методы расчета равновесия между жидкостью и паром, по данным о взаимной растворимости компонентов, основаны на допущении, что свойства гомогенных растворов с преимущественным содержанием как одного, так и другого компонента описываются одними и теми же уравнениями. В работах [143, 294] применен иной подход - принимается, что гомогенные растворы ведут себя как регулярные, причем константы А и Л2, характеризующие степень неидеальности для растворов с преимущественным содержанием первого и второго компонентов, различные. Возможная погрешность, связанная с этим допущением, тем меньше, чем меньше взаимная растворимость компонентов. [7]
Описанные методы расчета дают возможность находить молекулярный вес в тех случаях, когда он настолько мал, что при центрифугировании граница не может оторваться от мениска. [8]
Описанные методы расчета экономической эффективности производства и применения полимерной упаковки не позволяют учитывать эстетические, социальные и эргономические требования к ней. [9]
Описанные методы расчета параметров материальных потоков содового производства могут быть использованы для проведения химико-технологических расчетов на ЭКВМ, а также на ЭВМ в составе программ расчета химико-технологических систем. [10]
Все описанные методы расчета и установления технологического режима позволяют наиболее точно определить оптимальное время работы скважины и время возможного ( без потерь) простоя скважины под накопление жидкости. [11]
Все описанные методы расчета основаны на использовании опытных данных о давлении паров при постоянной температуре. Между тем, процессы ректификации протекают при практически постоянном давлении и переменной температуре. Если для расчета условий равновесия при Р - const принять значения коэффициентов активности, найденные при Т const, то возникает погрешность, связанная с изменением коэффициентов активности с температурой. Эта погрешность тем меньше, чем меньше различаются температуры кипения компонентов и чем меньше теплота их смешения. Последнее имеет место, если компоненты мало различаются по химической природе. [12]
Многие описанные методы расчета [48 - 51] исходят из представления о теоретической тарелке и не учитывают кинетики процесса. При этом невозможно учесть различие в скоростях абсорбции отдельных компонентов; в результате расчетная степень извлечения менее растворимых и медленно поглощающихся компонентов оказывается завышенной. Ниже рассматриваются методы расчета ( для противотока), не связанные с представлением о теоретической тарелке и основанные на численном решении уравнений массопередачи. [13]
Применим теперь описанные методы расчета как для схем линейных процессов, так и для схем процессов с рециклами. [14]
Цоскольку для вычисления фактора стоимости FC и коэффициентов р и д) в уравнении (IV.15) необходимо располагать такими данными, которые могут быть получены после проведения полного расчета колонны, описанные методы расчета Л0пт являются фактически поверочными, с их помощью можно лишь сравнивать принятый коэффициент избытка флегмы с его оптимальным значением. [15]