Cтраница 2
Кроме того, водный фактор больше определяется профилем проницаемости и коэффициентом охвата заводнением, чем распределением насыщенности по линии тока. Поэтому указанная методика расчетов для таких условий едва ли имеет смысл, исключая расчеты до прорыва воды. [16]
Данные таблицы и сравнение их с результатами исследования индивидуальных соединений, а также расчетов в приближении идеальных растворов указывают на отрицательное отклонение от закона Рауля в системах Cu2S - Ag2S, Cu2Se - AgoSe. Очевидно, указанная методика расчета применима и для других систем, в которых образуется непрерывный ряд твердых растворов. [17]
С помощью приведенных формул были рассчитаны критические давления для некоторых нормализованных сильфоиов и получены удовлетворительные результаты. Однако значение указанной методики расчета значительно снижается вследствие того, что все расчеты даны применительно к сильфонам, имеющим гофры прямоугольной формы. [18]
Однако при этом невозможно определить, во сколько раз возрастут гидравлические сопротивления при переходе от одного режима движения жидкости к другому. Для этого необходимо по формуле (6.1) выполнить все расчеты. В этом состоит неудобство указанной методики расчетов. [19]
Проверочные расчеты, проведенные авторами работы [80] по методике Ю. А. Песляка и К. В. Руппенейта с учетом конкретных условий, при которых произошли смятия 219-мм колонн в скв. Айзават, показали, что существовал значительный запас прочности, при котором смятия не должно было произойти. Это расхождение между расчетными и фактическими данными объясняется тем, что в основу указанной методики расчета положен идеальный случай, когда цементный камень рассматривается как часть горного массива и возникает безусловное повсеместное сцепление его с обсадными трубами и породой. [20]
Отметим, что ранее принятые параметры модели в ходе расчета были уточнены. Результаты расчета подтверждают, что при запасе прочности трубы 1 6 к клиновой системе спираль - труба допустимо приложить нагрузку около 400 кН, что значительно выше поперечной прочности трубы диаметром 73 мм. Следовательно, при максимальных нагружени-ях ловителя тело трубы в зоне захвата не будет подвергнуто деформации, тем самым гарантируется исключение осложнений при ловильных работах. Грузоподъемность по трубе ловителя со спиральным захватным устройством по сравнению с серийными плашечными труболовками увеличена в 1 5 раза, что объясняется научно обоснованным выбором оптимальных параметров конструкции. Указанную методику расчета рекомендуется применять при разработке других типоразмеров ловителей со спиральным захватным устройством. [21]
Разработано несколько методик расчета балок с перфорированной стенкой. Часть из них оценивают несущую способность балок по упрощенным расчетным моделям только в упругой стадии, не принимая во внимание зоны концентрации напряжений в углах отверстий. Другие методики определяют предельную несущую способность по критерию предельного равновесия либо по критерию ограниченных пластических деформаций. Ниже рассматриваются некоторые из указанных методик расчета. [22]