Остаточное микронапряжение

Cтраница 2

На рис. 86 приведена зависимость между величинами остаточных микронапряжений ( в области между экстремальными значениями) и сдвига потенциала при различных скоростях резания. При одинаковых значениях остаточных напряжений скорость резания оказывает существенное влияние на потенциал. [16]

Дальнейшее снижение активной нагрузки сопровождается затуханием релаксации остаточных микронапряжений, а действующая нагрузка уже настолько мала, что не может вызвать дополнительную пластическую деформацию и в точке D происходит равновесие активных напряжений а и остаточных микронапряжений. DF, и в результате имеет место неупругая деформация Дбн, определяемая отрезком BF. В последнем случае представляется затруднительным определение модуля разгрузки Ер, так как кривая ADB имеет непрерывный ярко выраженный криволинейный характер. В этом случае может быть определен некоторый осредненный модуль разгрузки следующим образом: через точку D проводится прямая CF под углом Е, определяющим модуль упругости исходного материала, а затем точка С соединяется с точкой 5, образуя прямую, наклон которой определяет осредненный модуль разгрузки, соответствующий неупругой деформации Дбц. [17]

Из рентгенографических данных видно ( рис. 84), что значения остаточных микронапряжений на начальной стадии нагружения падают. Это можно объяснить, если предположить, что остаточные напряжения локализуются в узких областях вблизи дефектов и частично релаксируются в результате образования сети усталостных микротрещин на поверхности образцов. [18]

Задержанное разрушение закаленной стали - свойство мартенсита - обусловлено высоким уровнем остаточных микронапряжений в результате мартенситного превращения. Типичная структура свежезакаленного мартенсита приведена на рис. 5.8. Кристаллы мартенсита, образующиеся в пределах бывшего зерна аустенита, при своем росте сталкиваются под разными углами. Задержанное разрушение происходит при напряжениях ниже предела текучести стали. Этот вид разрушения имеет место при статическом или квазистатическом характере нагружения и бывают причиной преждевременного разрушения закаленных стальных элементов конструкций. Часто задержанный механизм разрушения реализуется при образовании трещин в сварных соединениях. [19]

Различие деформативных и теплофизических характеристик наполнителя и полимерной матрицы обусловливает появление остаточных микронапряжений, усугубляющихся неоптимальностью процессов отверждения, наличием температурного градиента между отдельными частями изделия. Часть микронапряжений снимается термообработкой, часть релаксирует, однако напряжения, возникающие в результате различия коэффициентов линейного термического расширения стекла и смолы ( приблизительно в 40 - 50 раз), остаются. Поэтому прочность связи на границе раздела компонентов должна превышать величину остаточных растягивающих микро - напряжений. [20]

Схема строения многоволокнистого композита. [21]

В процессе изготовления волокнистых композитов в компонентах и на границе раздела неизбежно возникают остаточные микронапряжения. Возникновение остаточных микронапряжений обусловлено двумя основными причинами: ( 1) различием в коэффициентах термического расширения компонентов и ( 2) повышенной температурой, необходимой для отверждения композита. В настоящем разделе мы будем интересоваться величиной этих напряжений в связи с их возможным влиянием как на свойства матрицы в композите, так и на истинное напряженное состояние, вызванное приложенной механической нагрузкой. [22]

Система зависимостей ( 23а) - ( 23е) для приращений напряжений, остаточных микронапряжений и упругопластических деформаций в сочетании с условиями равновесия, совместности и пластичности, а также с описанием скалярных функций позволяет осуществлять вычислительное решение краевых упругопластических задач при циклическом нагружении с учетом особенностей проявлений пластичности в связи с историей нагружения и нагрева. [23]

Отклонение в стехиометрии у TiC в сторону уменьшения содержания углерода приводит к возрастанию остаточных микронапряжений и одновременно - к понижению размеров блоков мозаики; пластичность при этом возрастает. [24]

При этом в результате хемомеханического эффекта благоприятно изменяются физико-механические свойства поверхностного слоя - уменьшаются микротвердость и остаточные микронапряжения. Для изучения изменения этих свойств после механохими-ческой обработки провели испытание в специальной камере образцов, вырезанных из стальных труб нефтяного сортамента. [25]

Ниже рассматривается обобщение модели анизотропно упрочняющегося упруго-пластического тела [6-8] путем введения внутреннего элемента вязкости, который определяет релаксацию остаточных микронапряжений. Показано, что для анизотропно упрочняющегося пластического материала проявление релаксирующих свойств микронапряжений позволяет объяснить появление угловых точек при изломе траектории нагружения. [26]

Пластическая анизотропия, связанная с ориентированными микронеоднородностями, и эффект Баушингера в данной модели описываются путем введения тензора остаточных микронапряжений PJJ. Тензор pa является макропредставителем микронапряжений, работа тензора р - на пластических деформациях характеризует скрытую упругую энергию микродеформаций. Гипотеза о пропорциональности скорости необратимого изменения объема второму инварианту / 2р тензора рг - была выдвинута в работах [ 49, 56, 58, 61J и подтверждена экспериментальными исследованиями. Более грубым предположением является гипотеза о пропорциональности скорости накопления повреждений длине траектории пластического деформирования хр. Эта гипотеза находится в соответствии с рассмотренными выше экспериментальными результатами [65], показывающими, что по величине ир можно судить о соответствующей стадии процесса разрушения. В работах [51, 53, 56] на основе указанной гипотезы получен критерий прочности, из которого как частный случай может быть получено хорошо экспериментально проверенное уравнение Коффина - Мэнсона и который при простом нагружении дает результаты, аналогичные теории прочности II. [27]

Механохимическое растворение медного сплава Ml при различных скоростях деформации в растворе CuSO4. [28]

Об этом же свидетельствуют данные изучения [77] темпов изменения во времени электродного потенциала предварительно молотого медного порошка в растворе CuSO4 и остаточных микронапряжений II рода, из которых следует, что медь растворяется и осаждается преимущественно на одних и тех же местах и только небольшая часть ее атомов перемещается по поверхности. [29]

Ниже на основе определения соответствующей двумерной динамической модели рассматриваются соотношения, определяющие идеально пластическое течение материала, в котором возникают ( следуя терминологии [1]) остаточные микронапряжения. [30]

Страницы: 1 2 3 4