Cтраница 1
Локальный микрообъем, в котором должно произойти разрушение при испытании на раздир ( раздирание), определяют заранее, создавая условия, при которых напряжения концентрируются в определенном месте. Это достигается искусственно путем изготовления образца особой формы, нанесением достаточно значительных по глубине надрезов ( 0 5 - 3 мм) или совокупностью обоих факторов. [1]
Механизм действия демпфирующего включения как энергетического гасителя обусловлен балансом между приращением упругой энергии разгрузки локального микрообъема материала в вершине трещины и высвобождающейся поверхностной энергии формирующихся поверхностей. Пока прирост упругой энергии разгрузки превышает приращение поверхностной энергии трещина, согласно принципу минимума энергии, будет спонтанно прогрессировать. [2]
Для понимания действующего механизма упрочнения весьма важным является получение сведений о закономерностях развития пластической деформации в локальных микрообъемах, а также в макроучастках изучаемых образцов на отдельных этапах испытания или службы. [3]
Большим шагом вперед являются исследования харьковских металлофизиков: Л. С. Палатника и И. М. Любарского, которые, изучая кинетику диффузионных и фазовых превращений, протекающих в локальных микрообъемах при трении двух твердых тел, показали, что в результате микродиффузионных процессов происходит перераспределение состава твердых тел; в микрообъемах наблюдается флюктуация температуры, причем может быть достигнута температура фазовых превращений. Весь этот комплекс процессов приводит в ряде случаев к возникновению на поверхности трения тонкого аустенизи-рованного слоя. Этот слой, возникающий в определенных режимах трения, характеризуется высокой работоспособностью при значительных пластических деформациях и обеспечивает повышенную износостойкость. [4]
В зависимости от соче тания и взаимного расположения этих групп в макромолекулах могут чередоваться фибриллярные и глобулярные участки. Молекулы мономера проникают в эти участки, вследствие чего возникают локальные микрообъемы, в которых может протекать процесс полимеризации. [5]
Показано, что основным фактором, обеспечивающим активное формирование кристаллов графита при сравнительно низких температурах в высокосернистых материалах, может быть образование своеобразной эвтектики - соединения на основе углерода и серы, которое образуется на поверхности микропор или на границах ОКР углеродного материала при температурах десульфуризации. Появление такой промежуточной фазы резко стимулирует массоперенос и обеспечивает активный рост кристаллов в локальных микрообъемах материала по механизму жидкофазной графитации. [6]
Еще сравнительно недавно механизм пластической деформации оставался загадкой. Сейчас ясно, что пластическая деформация, сопровождающаяся задержкой дислокаций, является своеобразным выражением упрочнения. Однако рост плотности дислокаций в локальных микрообъемах металла может привести к упрочнению только в том случае, если скопление дислокаций высокой плотности не сопровождается образованием микротрещин. [7]
При этом металл шва и околошовной зоны имеет значительно более высокую твердость, чем основной металл. Наибольшую твердость до 380 - 410 HV имеют околошовные зоны по линии сплавления, и структура этих участков наиболее крупноигольчатая троститомартенситовая. Склонность к закалке и фазовые превращения мартенситного характера не устраняются даже при сварке с подогревом до 350 - 450 С. Наличие таких широких участков с высокой твердостью и возникающих остаточных сварочных напряжений в локальных микрообъемах свежезакаленной структуры вызывают необходимость проведения незамедлительной термической обработки. При сварке толстостенных трубопроводов термообработка по режиму высокого отпуска с нагревом до 720 - 760 С в течение до 2 5 - 5 часов должна проводиться сразу после окончания сварки. Длительность или время выдержки при высокотемпературном отпуске зависит от толщины металла и конструктивных размеров объекта. [8]
Выбор концентрации водорода и температуры при наводороживаю-ем отжиге обусловлен необходимостью получения количества р-фазы, статочного для образования значительной объемной доли вторичной - фазы в ходе р-а-превращения при дегазации. Следует отметить, что в структуре сплава, эдвергнутого ТВО, после дополнительной ЗОО-ч выдержки при 600 С эвышается степень упорядочения первичной а-фазы ( рис. 3.6, б), в то эемя как морфология и размеры частиц первичной и вторичной ex - азы и их химический состав практически не изменяются. Таким обра-м, в результате ТВО была сформирована термически устойчивая руктура, в которой процессы упорядочения при длительном термичес-эм воздействии протекают только в локальных микрообъемах первич-эй а-фазы. [9]
По приращению амплитуды сигнала эдс второй гармоники построена полная диаграмма усталостной повреждаемости. При этом применялся разработанный нами феррозондовый прибор ФК-1 для контроля усталостной повреждаемости. Одна из основных особенностей, предопределивших применение феррозондового метода для изучения усталостной повреждаемости - использование специальных микро-зондовых преобразователей, с помощью которых наблюдали за развитием процесса усталости в локальных микрообъемах. [10]