Модель - стержень
Cтраница 1
Модель стержня позволяет описать происходящие в конструкции изгибные, крутильные и сдвиговые деформации. [1]
Анализ модели стержня показал, что точки Б1, рассчитанные на основании общей связи (2.1), заполняют некоторый отрезок процесса, а случай отсутствия Fty, который допустим в этой проблеме, отвечает начальной точке этого отрезка. [2]
Цвет торца модели стержня изменится с зеленого на серый. [3]
Подвижной конец модели стержня шарнирно соединен с поршнем. Неподвижной торец модельного образца прикрепляется к основанию также с помощью шарнирного соединения. [4]
При продольно-поперечном изгибе двутавровой модели стержня в одной из полок с некоторого момента времени начинается разгрузка. Вебеке [301], анализируя решения [274, 235], обнаружил, что используемые соотношения учитывают как мгновенную упругопластическую деформацию, так и деформацию установившейся ползучести. [5]
Эту зависимость легко продемонстрировать на описанной выше модели стержня ( рнс. Увеличению плотности стержня соответствует увеличение массы шариков в модели. Если надеть на часть шариков добавочные свинцовые массы, то скорость распространения импульса по этой части модели заметно уменьшается. [6]
Отметим еще, что на основании (5.4) для модели стержня сразу получается формула (11.20) первой главы. [7]
Как видно, здесь, так же как и для модели стержня, проблема БО оказывается линейной и результаты ее решения отличаются от упругости только заменой модулей. Однако эти случаи являются исключительными. Для более сложных задач ( криволинейные стержни, пластинки и др.) проблема БО становится нелинейной, и связано это с тем, что глубина пластической зоны становится непостоянной. [8]
В этой связи в таблице 4.4 приведены критические силы по двум моделям стержня - жесткой ( Fz) и условно гибкой ( Fg), а также при разных отношениях высоты и ширины сечения. [9]
 |
Сопоставление деформирования элемента КС в свободном полете ( а и в продольном высокочастотном магнитном поле с амплитудой 30 Тл ( б. [10] |
Расчетная модель для высокочастотного воздействия строилась с учетом концентрации электромагнитных сил в тонком поверхностном скин-слое на основе модели стержня переменного сечения [17.133] с заданным на его поверхности магнитным давлением pmag ( В %) / ( 2 / / о), зависящим от распределения по длине расчетного элемента КС радиальной Вг и осевой Bz компонент индукции магнитного поля. [11]
Различного типа трубопроводы и шланги ( рис. В9), предназначенные для транспортировки жидкостей, рассчитывают с использованием модели стержня. [12]
Рассмотрение результатов машинного решения убеждает нас в том, что термический режим контакта не зависит от длины стержня, начиная с длин порядка 10 мм, поэтому для аналитического определения термического режима контакта может быть использована модель полубесконечного стержня. Необходимо отметить, что уже раньше делались попытки расчета контактов, соприкасающихся с дугой, однако они проводились только для модели полубесконечного контакта. При этом если рассматривался нагрев полубесконечного стержня, в торец которого поступал постоянный поток тепла, то тепловые потери и нагрев контактов вследствие выделения тепла вообще не учитывались Если же тепловые потери с боковой поверхности стержня и нагрев токоведущего стержня вследствие выделения джоулева тепла учитывались по закону Ньютона, то делалось физически мало обоснованное допущение о постоянстве тепла на соприкасающейся с дугой поверхности контакта. [14]
Основным фактором такого оправдания являлось подмеченное Шенли обстоятельство, состоящее в том, что на начальных фазах выпучивания упруго-пластического стержня разгрузка, ожидаемая со стороны выпуклых волокон, не наблюдалась. Ему также удалось показать теоретически на примере модели стержня, исследованной нами выше что за касательно-модульной нагрузкой ( в гл. I: ак Е г) возможны ветви решения с нарастанием прогиба. Эти работы и заложили основу концепции продолжающегося нагружения, смысл которой изложен в § 8 первой главы. [15]
Страницы: 1 2