Модель - турбина
Cтраница 2
Различают два вида стендов: энергетические, на которых выявляются все показатели работы турбин в бескавитационных условиях работы, и кавитационные, используемые для определения кавита-ционных показателей. Энергетические стенды рассчитываются на испытания моделей турбин диаметром от 250 до 460 ( 800) мм, кавитационные - 250 - 460 мм. [16]
Различают два вида стендов: энергетические, на которых выявляются все показатели работы турбин в бескавитациояных условиях работы, и к а в и т а ц и о н-н ы е, используемые для определения кавитационных показателей. Энергетические стенды обычно рассчитываются на испытания моделей турбин диаметром 11 от 250 ( 180) до 460 ( 800) мм, кавитациоиные - 250 - 350 мм. [17]
 |
Технологическая схема барабанного парогенератора. [18] |
При составлении модели парогенератора выделяют три основных участка: водяной экономайзер, циркуляционный контур с барабаном, паровой тракт. Для задания граничных условий на выходе из парогенератора используется модель турбины. Вначале рассматривают каждый из указанных участков отдельно, а затем производится их объединение в единую динамическую систему. [19]
 |
Схема модели ступени с влагаулавливающим устройством за рабочим колесом. / - влагозадерживающие выступы. [20] |
Ниже дано краткое изложение основных опубликованных результатов этих работ. Начатые в 1955 г. в БИТМ опыты проводились на моделях турбин при малых окружных скоростях. В качестве рабочего тела использовалась воздуховодяная смесь, полученная путем впрыска в поток воздуха перед турбиной мелкораспыленной в форсунках воды. Такая методика привлекает простотой, но не позволяет моделировать тепловые процессы, протекающие в реальном двухфазном потоке влажного пара. [21]
При малых налорах в результате наступившей кавитации число оборотов при холостом ходе турбины значительно снижается. Надежное суждение о степени снижения числа оборотов холостого хода может быть сделано только на основании специальных опытов над моделью турбины. [22]
На стенде предусмотрена возможность изменять в широких пределах кавдтационные коэффициенты так, что в рабочем колесе турбин могут устанавливаться любые кавитационные состояния потока. Установка требуемых кавитационных состояний производится путем изменения давления в стенде с помощью компрессора и вакуумных насосов в пределах для На от - 40 до 9 м вод. ст. На стенде испытываются модели турбин, как правило, диаметром 350 ( 400) мм. [23]
В целях облегчения выемки роторов генераторов при последовательной установке турбогенераторов турбины бывают обычно обращены в сторону постоянного торца. При его осуществлении применялись друг против друга правая и левая модели турбины. Зеркально-паровое расположение давало возможность одному машинисту обслуживать два турбоагрегата и облегчало подвод турбопроводов, так как к двум агрегатам в пределах машинного зала трубопроводы могут идти одним потоком. [24]
Поворот нолапастные турбины имеют огромное значение для энергетического использования многочисленных полноводных рек Советского Союза. Поэтому здесь ведется большая работа по совершенствованию таких турбин в разных направлениях. С одной стороны, гидродинамики, основываясь на работах Жуковского и Чаплыгина, продолжают усердно работать над теорией турбины и способами расчета ее лопастей; к их числу относятся покойные А. Н. Вознесенский, А. Ф. Лесо-хин, П. А. Вальтер и ряд здравствующих ученых. С другой стороны, научно-исследовательские лаборатории тщательно исследуют модели турбин, опытно изучая их рабочий процесс и внося практические коррективы в теоретические выводы. С третьей - конструкторы и технологи совершенствуют конструкции и способы изготовления турбин, повышая их качества, упрощая и удешевляя их производство. [25]
 |
Схема модели влаго-улавливающего устройства, установленного за рабочим колесом, и результаты экспериментального исследования эффективности вла-гоудаления. [26] |
Накопленные к настоящему времени экспериментальные данные показывают, что эффективность сепарации весьма сильно зависит от окружной скорости лопаток и ( отношения м / со), давления рабочей среды ( числа Ке), отношения давлений на ступень ЕО ( числа М), геометрических параметров лопаток ( веерности 1 / 1, геометрических углов входа Р ] П) и влагоотводящих устройств и пр. Значения коэффициентов сепарации 1), как показывает опыт, могут отличаться для встречающихся в практике параметров в 5 раз и более. Следует также отметить, что теоретические методы расчета влагоулавливающих устройств пока отсутствуют из-за весьма сложных процессов при взаимодействии влаги с вращающимся рабочим колесом. Особенно трудно поддается расчету схема разбрызгивания и дробления капель при ударе о входные кромки лопаток. В этой связи пока единственными остаются экспериментальные методы определения эффективности тех или иных влагоулавливающих устройств. Начатые в 1955 г. в БИТМ опыты проводились на моделях турбин при малых окружных скоростях. В качестве рабочего тела использовалась воздухо-водяная смесь, полученная путем впрыска в поток воздуха перед турбиной мелко распыленной форсунками воды. Такая методика привлекает простотой, но не позволяет моделировать тепловые процессы, протекающие в реальном потоке влажного пара. [27]
Турбина Пелтона по существу является машиной, которая работает в двухфазной системе, в то время как машины другого типа работают на однофазной жидкости. Более того, каждый ковш турбины Пелтона проходит через поверхность раздела свободной струи жидкости. Этот поток жидкости отличается тем, что по всему поперечному сечению струи давление постоянно, поскольку она свободно течет в атмосфере. Поэтому с общей точки зрения число кавитации равно нулю. Таким образом, направление течения может быть изменено только с помощью направляющей поверхности, искривленной в сторону потока. Поэтому изменение направления всегда достигается путем повышения, а не понижения давления. Если модель турбины Пелтона исследуется при меньших скоростях, то существенными становятся вторичные явления, которые обсуждались при рассмотрении моделирования входа в воду. [28]
Страницы: 1 2