Cтраница 2
Применение полидинамического метода может быть целесообразным в том случае, когда система работает в сравнительно узком диапазоне скоростей вращения, конструктор располагает достаточно достоверной информацией об упругих к диссипативных свойствах системы, скорость кулачка в расчетном режиме близка к постоянной, а реальная система с достаточной точностью может быть сведена к сравнительно простой динамической модели, из математического анализа которой может быть рассчитан профиль кулачка по заданному закону движения ведомого звена. [16]
Выведенные корреляционные связи между мощностью установленных взрывобезопасных электродвигателей и объемом выпуска продукции соответственно в угольной, химической и нефтеперерабатывающей отраслях промышленности с относительно небольшими средними отклонениями расчетных данных от фактических позволяют считать результаты исследований пригодными для приближенных практических расчетов перспективной потребности народного хозяйства во взрывобезопасных электродвигателях. Полученные простые динамические модели пригодны лишь для проведения перспективных расчетов, соответствующих первичному, наиболее укрупненному этапу перспективного планирования в условиях частичной информации. [17]
Примером такого объекта является твердое тело с шестью степенями свободы. Однако при моделировании часто встречаются более простые динамические модели, в которых состояние каждого дискретного элемента характеризуется одной или двумя обобщенными координатами. Тогда функции Ек, Еп, и Ф значительно упрощаются. [18]
Рассмотренная динамическая модель приводит к довольно сложной математической модели и ее использование при проектировании требует больших затрат времени. Поэтому на ранних этапах проектирования применяют более простые динамические модели. [19]
Плоские модели устойчивости упрощаются из-за отсутствия кручения. В этой связи ниже формируются и анализируются наиболее простые динамические модели устойчивости упругих систем на основе уравнений изгиба (3.10) и (4.12) с добавлением нормальных сил. Учет следящих сил выполняется топологической матрицей С. [20]
Из анализа профилей видно, что концентрационные кривые рудных элементов по восстанию рудного тела спрямляются к полулогарифмической системе координат, что согласуется с теоретически предсказываемым результатом для случая рудообразующих процессов, протекающих необратимо по первому порядку. Такое совпадение свидетельствует о возможности рассмотрения сложной рудообразующей системы на основе простой динамической модели. [21]
Релаксационные спектры для продольных динамических процессов, связанных с изгибным движением цепи, особенно с его крупномасштабными модами, обладают свойствами, отличающимися от свойств поперечных релаксационных спектров. Форма и наибольшие времена продольных релаксационных спектров оказываются сильно зависящими от молекулярной массы, внутри - и межмакромолекулярных взаимодействий ( гидродинамических и объемных) и от термодинамического качества растворителя. В то же время поперечные релаксационные спектры вообще являются узкими, их характерные времена либо вовсе не зависят ( или слабо зависят) от крупномасштабных характеристик макромолекул, их параметры определяются в основном локальной динамической и статистической микроструктурой цепи. Соответственно, и наиболее простые динамические модели цепи, адекватно описывающие продольные и поперечные релаксационные спектры, различаются. [22]