Cтраница 2
Значения наибольших нагрузок на упругие модели, выполненные из материала, отличного от материала натуры, выбирают такими, чтобы деформации в модели не превосходили предел пропорциональности, а также были обеспечены условия прочности модели. [16]
Исследование потери устойчивости на упругих моделях может быть использовано в ряде задач для оценки критических нагрузок при упруго-пластических деформациях путем последовательного приближения. [17]
В работе [1] в рамках упругой модели волокно - матрица рассчитаны а и т в зависимости от упругих характеристик системы, объемной доли и длины волокон. Использованная для анализа модель состоит в следующем. Волокно длиной L и диаметром deojl окружено упругой матрицей. [18]
А), позволяет распространить упругую модель на материалы с разной степенью совершенства. [19]
Условия подобия, по которым выполняется упругая модель и производится переход от замеров на модели к искомым величинам для натурной детали или конструкции, составляются из анализа размерностей или по общим функциональным зависимостям. [20]
Расчеты по методу конечных элементов для упругой модели материала находятся в хорошем соответствии с расчетами для упругопластического материала. Следовательно, общая деформация фланца слабо зависит от локальной пластической деформации поверхностей прокладки. [21]
Расчет по методу конечных элементов при упругой модели материала описывает деформации фланцев с той же точностью, что и при упруго-пластической модели. Однако так как нелинейная контактная задача, связанная с процессом смыкания зазоров между фланцами, требует пошагового решения ( в приращениях), имеет смысл использовать упруго-пластическую модель материала. Трение между кольцами фланцев оказывает незначительное влияние на общую картину деформирования фланцевого соединения. [22]
Расчеты по методу конечных элементов для упругой модели материала находятся в хорошем соответствии с расчетами для упругоплаетического материала. Следовательно, общая деформация фланца слабо зависит от локальной пластической деформации поверхностей прокладки. [23]
Расчет по методу конечных элементов при упругой модели материала описывает деформации фланцев с той же точностью, что и при упруго-пластической модели. Однако так как нелинейная контактная задача, связанная с процессом смыкания зазоров между фланцами, требует пошагового решения ( в приращениях), имеет смысл использовать упруго - пластическую модель материала. Трение между кольцами фланцев оказывает незначительное влияние на общую картину деформирования фланцевого соединения. [24]
Графики расчетных значений прогибов, соответствующих многослойной упругой модели конечной мощности, глубина сжимаемой толщи Н которой удовлетворяет условию (10.33), согласуются с данными эксперимента. [25]
Первое направление исследований разработано применительно к упругим моделям как ряд методов, позволяющих с применением просвечивания поляризованным светом находить компоненты напряжений на поверхности объемной модели или внутри ее объема. Второе направление исследований, разрабатываемое в последние годы, относится к методу измерения деформаций в точках поверхности непосредственно на самой натурной детали; это позволяет поляриза-ционно-оптическим методом, обеспечивающим нулевую базу измерений, вести исследования при наличии особенностей упруго-пластического деформирования материала и других условий натурной детали. [26]
Скорость усадки, в соответствии с упругой моделью, обратно-пропорциональна значению ТКЛР. Поскольку последний в работе не показал зависимости от плотности, его усреднили, подобно усреднению предела прочности при сжатии. [27]
Экспериментальные исследования, проводившиеся для установления применимости упругой модели при описании механического поведения грунтового основания, уже в тридцатых годах ( X. [28]
Напряжения и коэффициенты концентрации напряжений, определяемые по упругой модели от действия продольных суммарных напряжений. [29]
Обычно можно получить выражение для ДО исходя из упругой модели активированной конфигурации. [30]