Модуль - сдвиг - матрица
Cтраница 1
Модули сдвига матрицы и включения считаются одинаковыми. [1]
ГПа, модуль сдвига матрицы и волокон 1 ГПа, относительное объемное содержание волокон v0 0, 545; нормированные координаты центров поперечных сечений волокон для исследуемой ячейки: ( 0 1 - 0 1) и для смежных с ней восьми ячеек: ( - 2 5 - 0 1), ( - 2, 4; 2, 4), ( - 0 1 2 3), ( 2 4 2 4), ( 2 3 0), ( 2 4; - 2 4), ( - 0 1; - 2 4) и ( - 2 4 - 2 4); пред-полагается, что остальные волокна композита занимают неразупорядочен-ное периодическое положение. Максимальное относительное отклонение результатов расчета в корреляционном приближении модернизированного метода периодических составляющих от точного решения, например, для радиальных напряжений составляет 1 %, что позволило выявить даже малые ( 6 %) отклонения искомого решения для квазипериодической структуры от соответствующего периодического решения. [2]
При высоких напряжениях скорость установившейся ползучести обратно пропорциональна кубу модуля сдвига матрицы. Кроме того, значение напряжения, при котором происходит переход от поведения ползучести, характерного для низких напряжений [ уравнение ( 14) 1, к поведению, характерному для высоких напряжений [ уравнение ( 19) ], прямо пропорционально модулю сдвига матрицы. Так как при этом значении зависимость скорости установившейся ползучести от напряжения переходит от первой к четвертой степени, материал матрицы должен иметь высокий модуль сдвига. [3]
Единственным параметром, влияющим на поведение текучести двухфазных материалов, является модуль сдвига матрицы или распределенной фазы. Для двухфазных материалов, в которых диаметр частиц вторичной фазы больше 2 ( х6 / 0тек, предел текучести пропорционален квадратному корню произведения модулей сдвига матрицы и вторичной фазы. Если же диаметр частиц вторичной фазы меньше 2 г6 / сгтек, то предел текучести пропорционален только модулю сдвига вторичной фазы. Поэтому при разработке двухфазных материалов, которые должны обладать высоким значением предела текучести, в качестве вторичной фазы следует выбирать материалы с высоким модулем сдвига, тогда как модуль сдвига матрицы играет важную роль только в том случае, когда предполагается, что частицы диспергированной фазы будут сравнительно крупными. Все вышесказанное приводит к интересному выводу, что если частицы вторичной фазы достаточно мелкие, то предел текучести двухфазного материала не зависит от выбора материала матрицы. [5]
В течение долгого времени основным механизмом разрушения однонаправленных композитов при сжатии вдоль волокон считали местную потерю устойчивости волокон, вслед за которой происходят разрушение волокон и растрескивание матрицы. Различными способами было показано, что разрушающие напряжения должны иметь порядок модуля сдвига матрицы или ( для достаточно податливой матрицы) порядок модуля сдвига композита. [6]
Единственным параметром, влияющим на поведение текучести двухфазных материалов, является модуль сдвига матрицы или распределенной фазы. Для двухфазных материалов, в которых диаметр частиц вторичной фазы больше 2 ( х6 / 0тек, предел текучести пропорционален квадратному корню произведения модулей сдвига матрицы и вторичной фазы. Если же диаметр частиц вторичной фазы меньше 2 г6 / сгтек, то предел текучести пропорционален только модулю сдвига вторичной фазы. Поэтому при разработке двухфазных материалов, которые должны обладать высоким значением предела текучести, в качестве вторичной фазы следует выбирать материалы с высоким модулем сдвига, тогда как модуль сдвига матрицы играет важную роль только в том случае, когда предполагается, что частицы диспергированной фазы будут сравнительно крупными. Все вышесказанное приводит к интересному выводу, что если частицы вторичной фазы достаточно мелкие, то предел текучести двухфазного материала не зависит от выбора материала матрицы. [8]
Прочность дисперсионнотвердеющих сплавов зависит от расстояния между частицами, их размера и объемной доли. Уравнение прочности в этом случае имеет вид: ат - сг0 ( с Vf) / d, где с - коэффициент, включающий вектор Бюр-герса и модуль сдвига матрицы ( оо-твердого раствора), а т0 - напряже-ние сдвига в матрице. [9]
При полностью стабильной структуре изменение скорости ползучести с температурой определяется главным образом энергией активации термодиффузии в сплавах, где доминирующим является механизм переползания дислокаций, или зависящей от напряжения энергией активации образования дислокаций на границах зерен в сплавах, где скорость установившейся ползучести контролируется процессом образования дислокаций. Кроме того, в первой группе сплавов скорость ползучести обратно пропорциональна абсолютной температуре, а в случае высоких уровней напряжения - обратно пропорциональна кубу зависящего от напряжения модуля сдвига матрицы. [10]
Прочность дисперсионнотвердеющих сплавов зависит от расстояния между частицами, их размера и объемной доли. Уравнение прочности в этом случае имеет вид: т GO ( с l / /) / d, где с - коэффициент, включающий вектор Бюр-герса и модуль сдвига матрицы ( а-твердого раствора), а а0 - напряже-ние сдвига в матрице. [11]
Прочность дисперсионнотвердеющих сплавов зависит от расстояния между частицами, их размера и обьемпоп доли. Уравнение прочности в этом случае имеет вид: стт оп - - ] - - ( с f) ld, где с - - - коэффициент, включающий вектор Бюр-герса и модуль сдвига матрицы ( - твердого раствора), а ( Т ( Гпапряже-ние сдвига в матрице. [12]
При высоких напряжениях скорость установившейся ползучести обратно пропорциональна кубу модуля сдвига матрицы. Кроме того, значение напряжения, при котором происходит переход от поведения ползучести, характерного для низких напряжений [ уравнение ( 14) 1, к поведению, характерному для высоких напряжений [ уравнение ( 19) ], прямо пропорционально модулю сдвига матрицы. Так как при этом значении зависимость скорости установившейся ползучести от напряжения переходит от первой к четвертой степени, материал матрицы должен иметь высокий модуль сдвига. [13]
При этом не исключено, что в релаксационный процесс вносит некоторый вклад механизм сдвигового запаздывания. Поскольку мы уже установили, что при - 50 С Ф 0 78, сдвиговые релаксационные процессы в матрице могут составлять почти 28 % от эффекта, связанного с фибриллярным компонентом материала. Таким образом, второй механизм вносит малый, но важный вклад в - релаксацион-ный процесс. Это приводит к изменению модуля сдвига аморфной фазы и, следовательно, модуля сдвига матрицы. Существует также и небольшая сдвиговая компонента потерь, связанная с кристаллической фазой. Обычно считается, что в у-релаксационный процесс некоторый вклад вносит и кристаллический компонент полимера. [14]
Страницы: 1 2