Модуль - волновое сопротивление
Cтраница 2
Для всех реально существующих цепей R / GLIC, поэтому модуль волнового сопротивления с увеличением частоты уменьшается, стремясь к величине у / L / C. Угол срв изменяется от нулевого значения при со 0 до нулевого значения при й-ос. [16]
Например, в полосе частот от 10 до 150 кгц модули волнового сопротивления воздушной медной цепи ( d4 мм) я кабельной цепи ( dl 2 мм) отличаются почти в 3 раза. [17]
Например, в полосе частот от 10 до 150 кгц модули волнового сопротивления воздушной медной цепи ( d 4 мм ] и кабельной цепи ( d ] 2 мм) отличаются почти в 3 раза. Следовательно, первое основное требование к кабельным вставкам здесь не выполняется. [18]
Модуль характеристического сопротивления пупинизированной линии почти в три раза больше модуля волнового сопротивления аналогичной по конструкции непупи-низированной линии и в рабочем диапазоне частот изменяется значительно меньше, чем ZB. Возрастание ZC приводит к увеличению ZBI и при неизменном входном напряжении к уменьшению потребления мощности. [19]
Ограничиваются тем, что величину RB выбирают внутри области изменения величин модуля волнового сопротивления СЛ. В полосе частот от 30 Гц до 15 кГц модуль волнового сопротивления СЛ уменьшается от нескольких тысяч до 150 - 200 Ом. Затухание линии, нагруженной на активное сопротивление, величина которого имеет тот же порядок, что и модуль волнового сопротивления, монотонно растет с увеличением частоты и длины линии. [20]
Яотр, так же как и отношение амплитуд волн Еотр и Н0тР, равно модулю волнового сопротивления гв. [21]
Сопоставляя полученные данные с результатами определения аналогичных параметров в примере 1.12, видим, что модуль волнового сопротивления рассматриваемой кабельной линии на порядок меньше, чем у воздушной, коэффициент затухания выше примерно в 16 раз, а коэффициент изменения фазы больше в 1 75 раза. Длина волны кабельной линии 500 кВ составляет 3400 км. [22]
Хотя модуль характеристического сопротивления пупинизиро-ванной пары в рабочей полосе частот изменяется значительно меньше, чем модуль волнового сопротивления непупинизированной пары, согласовать аппаратуру с линией при помощи линейных трансформаторов невозможно. Согласования характеристического сопротивления пупинизированной пары Zc и входного сопротивления аппаратуры достигают с помощью согласующего устройства, входное сопротивление которого в диапазоне частот изменяется аналогично Zc. Поэтому отраженные волны в линии практически отсутствуют. Дополнительный корректор рассчитывают и регулируют таким образом, чтобы совместно с согласующим устройством компенсировать неравномерность частотной характеристики затухания участка линии длиной 60 или 100 км Линейный корректор компенсирует неравномерность частотной характеристики затухания участков линии длиной 40, 20, 30 илг 40 км. Следовательно, совместно с дополнительным корректоров он дает возможность корректировать частотные характеристик. Температурный корректор предназначен для компенсации сезон ных изменений затухания участка линии, вызванных изменением температуры почвы. Некоторая погрешность корректирования за тухания исправляется установочным регулятором уровня. [23]
Сопротивления нагрузки подбирают так, чтобы они отличались не более чем на 50 % от модуля волновых сопротивлений измеряемых линий. В качестве простейшего избирательного индикатора напряжения обычно используют телефон. Наиболее распространенный интервал частот измерения переходных затуханий лежит в пределах 15 - 300 кГц, предел измерений 4 - 16 Нп. Граница верхнего предела измерений определяется собственной помехозащищенностью прибора. Для совмещенного измерения симметричных и несимметричных схем используют дополнительные симметрирующие трансформаторы. [24]
 |
Схема измерения псофометрического напряжения. [25] |
AisM - измеряемое псофометром напряжение шума на нагрузке, отличной от 600 ом; р - модуль волнового сопротивления измеряемого канала связи. Величина псофометрического напряжения шумов, полученная в результате измерений, не должна превосходить допустимое напряжение шума, установленное нормами МККТТ для данного типа каналов. [26]
Сравнение результатов расчетов А, В, С, D и Z с учетом и без учета потерь показывает, что модули волнового сопротивления и обобщенных постоянных в обоих случаях оказываются достаточно близкими по величине. Поэтому для исследования вопросов пропускной способности, перенапряжений, токов коротких замыканий возможно рассматривать вместо реальной линии - идеальную, без потерь. [27]
Соотношение между величинами электрической и магнитной напряженности поля на поверхности листа получим, взяв модули гиперболических функций от комплексного аргумента и модуль волнового сопротивления и подставив их в выражения Для напряженностей. [28]
 |
Схема измерения псофометри-ческого напряжения шума в канале связи. [29] |
Ом, псофометр следует включать через согласующий трансформатор ( рис. 10.36); псофометрическое напряжение шума для сопротивления 600 Ом вычисляют по формуле U - Uy 600 / jpi, где U - измеренное псофометром напряжение на сопротивлении, не равном 600 Ом; р - модуль волнового сопротивления измеряемого канала связи. Псофометрическое напряжение шума, полученное в результате измерения, не должно превосходить допустимое напряжение, установленное нормами МККТТ для данного типа канала. [30]
Страницы: 1 2 3