Пластический модуль

Cтраница 1

Пластический модуль можно геометрически интерпретировать как сумму статических моментов ( взятых относительно нейтральной оси) частей площади поперечного сечения, лежащих выше нейтральной оси и ниже ее. [1]

Мо - пластический модуль ( 0Мо - 0 5 ветви разгрузки при одноосном деформировании. [2]

В простейшем случае для изотропного идеального пластически неоднородного тела единственным пластическим модулем является предел текучести, который задается, как функция координат точек тела. [3]

Кривые кручения латуни при различных значениях осевого напряжения. [4]

Известно 1138 ], что согласно теории течения в рассматриваемом случае сложного нагружения пластический модуль должен быть равен упругому. [5]

Нелинейные модели материала. а упругая, б упруго-пластическая. [6]

Если модуль упругости характеризует производную ( наклон) зависимости напряжений от упругих деформаций, то пластический модуль ( Work hardening slope) определяет наклон зависимости напряжений от пластических деформаций. [7]

Здесь для упругой стали р, 0 29 - 0 3, для пластического материала ц 0 5; упругая величина Е для пластического материала должна быть заменена на Es - пластический модуль. [8]

На основе принятой модели решена задача об определении микронапряжений и микродеформаций, наводимых в упругой среде произвольным полем несовместных микродеформаций любой природы в виде (1.30), где первый член в правой части определяет усредненную деформацию, наводимую внутренним ( в сфере S) полем, а второй - внешним, а также решена задача в общем виде по определению пластических модулей. [9]

Уравнения (14.37) и (14.38) в литературе именуются формулами Энгессера - Ясинского - Кармана. Приведенный пластический модуль Т в указанных формулах является величиной переменной, зависящей от окр, последнее в свою очередь зависит от деформации ес сжатия стержня ( рис. 14.17), при которой он переходит в критическое состояние равновесия. Величина Т зависит также от формы сечения. Однако, как показали исследования, влияние формы на величину Т относительно невелико, и этим влиянием в большинстве случаев пренебрегают. [10]

При упругих деформациях коэффициенты концентрации напряжений а и деформаций ав равны между собой и не зависят от величины приложенных номинальных напряжений стн. Поскольку пластический модуль упрочнения Е ( Е do-j / dej) меньше модуля упругости Е, концентрация упругопластических напряжений снижается с ростом номинальных напряжений стн. Концентрация упругопластических деформаций, наоборот, увеличивается. Таким образом, концентрация напряжений и деформаций при упругопластических деформациях зависит, кроме формы и размеров концентратора, от величины номинальных напряжений и механических характеристик металла. [11]

При упругих деформациях коэффииен-ты конентраии напряжений а и деформаций хе равны и не зависят от величины приложенных номинальных напряжений стн. Поскольку пластический модуль упрочнения Е do / de меньше модуля упругости Е, концентрация упругопластических напряжений снижается с ростом номинальных напряжении он. Концентрация упругопластических деформаций, наоборот, увеличивается. Таким образом, концентрация напряжений и деформаций при упругопластических деформациях зависит, кроме формы и размеров концентратора, от величины номинальных напряжений и механических характеристик металла. [12]

Мы получили полный аналог деформационной теории пластичности; уравнения (16.5.3) описывают как упругое поведение трубы, так и ее упругопластическое поведение. Очевидно, что пластический модуль G, представляет собою отношение Q / q, он может быть выражен как через величину Q, так и через величину д, которые играют роль соответствующих октаэдрических составляющих напряжения и деформации. [13]

Страницы: 1