Cтраница 1
Момент сопротивления долота определяется черев его удельный момент, который имеет нелинейную характеристику от скорости вращения. [1]
Суммарный момент сопротивления складывается из моментов сопротивления вращению колонны и момента сопротивления долота. Величина моментов сопротивления рассчитывается по условиям бурения с помощью формул, приведенных в предыдущем параграфе. [2]
Большое влияние на комплексную характеристику оказывает результирующее действие перечисленных факторов, учет которых крайне труден, и в особенности влияние соотношения между моментом сопротивления долота и моментом трения в опорах турбобура. [3]
Анализируя мощностную характеристику турбобура, следует указать наличие двух значений эффективных частот вращения пэф1 и Пэф2 и соответствующих им нагрузок СЭФ1 и Оэф2, которые получены в результате различного соотношения между моментом сопротивления долота Мя и моментом трения в РМП Ма. [4]
Считая, что Мр Мд, и вводя выражение (20.16) в уравнение (20.14), связывают осевую нагрузку на долото с частотой вращения вала турбобура. Взаимосвязь обусловлена тем, что момент сопротивления долота, соответствующий заданной осевой нагрузке, вводится в формулу (20.17), которая выражает функциональную зависимость рабочего момента от частоты вращения вала. При таком решении рабочий момент в любой точке характеристики отражает не фактический момент сопротивления долота, а частоту, при которой это сопротивление преодолевается валом турбобура. [5]
Считая, что Мр Мд, и вводя выражение (2.77) в уравнение (2.75), связываем осевую нагрузку на долото с частотой вращения вала турбобура. Взаимосвязь обусловлена тем, что момент сопротивления долота, соответствующий заданной осевой нагрузке, вводится в формулу (2.75), которая выражает функциональную зависимость рабочего момента от частоты вращения вала. При таком решении рабочий момент в любой точке характеристики будет отражать не фактический момент сопротивления долота, а ту частоту, при которой преодолевается это сопротивление валом турбобура. [6]
При дальнейшем увеличении G, когда момент сопротивления долота опережающе возрастал, частота вращения интенсивно - снижалась. Здесь линии ПрАМк и ПрА М соответствуют забойной моментной характеристике турбобура. [7]
Если величина My мала, что соответствует условию бурения в твердых и крепких породах ( свиты НКП и ПК), удается разгрузить подпятники. Однако бурение при G Gr осуществить трудно ввиду того, что моменты сопротивления долота и трения в РМП, складываясь, резко ухудшают моментную характеристику турбобура на забое. В результате этого наступает неустойчивая зона работы турбобура. [8]
При определении момента сопротивления на долоте во многих случаях учитывается только статическая нагрузка на долото. В этих работах также не принимается во внимание влияние изменения частоты вращения на момент сопротивления долота. [9]
Ввиду того что My my, большинство экспериментов удовлетворительно согласуется со случаем рис. 75, а. Это объясняется тем, что взятые под контроль турбобуры эксплуатировались в полном соответствии с инструкцией, и величина момента трения в их опорах была намного меньше момента сопротивления долота. [10]
В процессе бурения по мере износа долота и резинометал-лической опоры турбобура изменяется и комплексная характеристика ТДП. При этом изменяется не только абсолютная величина максимума забойной мощности, но и положение ее относительно оптимального режима. Характер изменения моментной характеристики процесса разрушения ухудшается в результате увеличения момента сопротивления долота и роста момента трения в опорах турбобура. Так как рост Мл опережает повышение Мп, то и отношение My / my в зависимости от времени механического бурения будет увеличиваться. [11]