Расчетные мощности
Cтраница 4
 |
Блок линия - трансформатор и схема его замещения. [46] |
На промышленных предприятиях электроснабжение на напряжениях ПО-220 кВ осуществляется в основном по схеме блока линия - трансформатор. При расчетах наряду с активными и индуктивными сопротивлениями нужно учитывать емкостную проводимость линии, активную и индуктивную проводимости трансформатора. Расчет ведется исходя из потребляемой мощности и напряжения источника питания. Расчетные мощности определяются последовательно для каждого звена электропередачи с учетом потерь активной и реактивной мощностей в линии и трансформаторе. [47]
При расчетах производственной мощности на определенном заводе за ряд лет следует обратить внимание на возможную несопоставимость имеющихся данных вследствие изменения ассортимента продукции, парка оборудования и других факторов. При анализе этого показателя в целом по отрасли наиболее существенной причиной несопоставимости между мощностями отдельных заводов могут быть различия в номенклатуре выпускаемых изделий. Поэтому в первоначальном виде указанные мощности непригодны для сопоставлений и анализа. Для устранения влияния подобных факторов следует переводить расчетные мощности в условные единицы при помощи коэффициента эквивалентности. [48]
Подъемный механизм крановой тележки ВНИИПТМАШа подробно описан выше. Механизм передвижения тележки также спроектирован по блочно-агрегатному принципу и состоит из независимых нормализованных узлов: ходовых колес с буксами ( фиг. В табл. 47 - 49 приведены основные размеры, передаточные отношения и расчетные мощности редукторов ВК. [49]
Форма тока во вторичной обмотке выпрямительного трансформатора отличается от синусоидальной главным образом потому, что включенные последовательно с обмоткой вентили пропускают через нее ток не в течение всего периода, как это имеет место в обычных трансформаторах, а лишь в течение некоторой его части. В зависимости от схемы выпрямления и способа соединения обмоток трансформатора ток в его вторичных обмотках может содержать как переменную, так и постоянную составляющую. Постоянная составляющая тока не может передаваться электромагнитным путем; поэтому кривая тока первичной обмотки не может содержать постоянной составляющей. В результате различия формы токов в первичной и вторичной обмотках их приведенные эффективные значения, а следовательно, и расчетные мощности обмоток могут отличаться по величине друг от друга. Если в обычном трансформаторе расчетные мощности обмоток примерно равны друг другу, то в выпрямительном трансформаторе расчетная мощность первичной обмотки может быть и меньше расчетной мощности вторичной обмотки. Указанное обстоятельство является основной особенностью выпрямительного трансформатора и должно быть учтено в процессе его расчета. Это обстоятельство, характерное для выпрямительных трансформаторов, работающих в однополупериодной, трехфазной и некоторых других схемах выпрямления, также должно быть учтено в процессе их расчета. [50]
Форма тока во вторичной обмотке выпрямительного трансформатора отличается от синусоидальной главным образом потому, что включенные последовательно с обмоткой вентили пропускают через нее ток не в течение всего периода, как это имеет место в обычных трансформаторах, а лишь в течение некоторой его части. В зависимости от схемы выпрямления и способа соединения обмоток трансформатора ток в его вторичных обмотках может содержать как переменную, так и постоянную составляющую. Постоянная составляющая тока не может передаваться электромагнитным путем; поэтому кривая тока первичной обмотки не может содержать постоянной составляющей. В результате различия формы токов в первичной и вторичной обмотках их приведенные эффективные значения, а следовательно, и расчетные мощности обмоток могут отличаться по величине друг от друга. Если в обычном трансформаторе расчетные мощности обмоток примерно равны друг другу, то в выпрямительном трансформаторе расчетная мощность первичной обмотки может быть и меньше расчетной мощности вторичной обмотки. Указанное обстоятельство является основной особенностью выпрямительного трансформатора и должно быть учтено в процессе его расчета. Это обстоятельство, характерное для выпрямительных трансформаторов, работающих в однополупериодной, трехфазной и некоторых других схемах выпрямления, также должно быть учтено в процессе их расчета. [51]
Используя эти зависимости, можно интегрировать уравнение ( 58) ( с производными по времени, равными нулю) от точки начала кольцевого течения ( считая произвольно, что в этой точке 1 % паросодержания при 99 % унесенной жидкости) вдоль канала, пока Mtf не станет равным нулю, что свидетельствует о высыхании пленки. На рис. 28 приведены экспериментальные данные и некоторые примеры [57] расчета кризиса в однородно нагреваемых трубах для пароводяных смесей при давлении 0 15; 6 9; 18 МПа. На рис. 22 приведено сравнение результатов расчета кризиса с экспериментальными данными авторов [59] для кольцевых каналов с независимым нагревом внутренней и наружной поверхностей. Также представлены расчеты для семистержненой сборки, охлаждаемой хладоном-12 при 1 07 МПа. Геометрия пучка изменялась так, что варьировался зазор между стержнями, внешние шесть стержней располагались всегда в вершинах правильного шестиугольника, седьмой стержень - в его центре. В одной группе экспериментов внешние стержни касались центрального, в другой - внешней трубы, исследовались также промежуточные между этими двумя крайними положениями. На рис. 29 представлены экспериментальные и расчетные мощности, при которых происходит высыхание пленки, в зависимости от зазора между стержнями. [53]
Страницы: 1 2 3 4