Нагнетаемый
Cтраница 3
Фактически нагнетаемый компрессором объем всегда меньше засасываемого объема, получаемого из индикаторной диаграммы. Это объясняется наличием еще ряда потерь, которые нельзя определить из индикаторной диаграммы; к числу их относятся потери производительности из-за неплотностей в клапанах, потери давления в процессе всасывания ( вследствие сопротивления всасывающих клапанов), подогрева газа на входе в цилиндр при соприкосновении с горячими стенками и -, газом в мертвом пространстве, а также вследствие влажности сжимаемого газа. [31]
Фактически нагнетаемый компрессором объем, приведенный к условиям всасывания, всегда меньше засасываемого объема, получаемого из индикаторной диаграммы. Это объясняется наличием ряда потерь, которые нельзя определить из индикаторной диаграммы; к числу их относятся потери производительности из-за неплотностей в клапанах, потери давления в процессе всасывания ( вследствие сопротивления всасывающих клапанов), подогрева газа на входе в цилиндр ( при соприкосновении с горячими стенками и газом в мертвом пространстве), а также вследствие влажности сжимаемого газа. [32]
Давление нагнетаемого в форсунку топлива контролируют по манометру. [33]
Количество нагнетаемого в одну заходку раствора устанавливается проектом по формуле VIII-13) и проверяется при опытных работах по закреплению грунтов. [34]
Количество нагнетаемого в скважины газа или воздуха оценивается опытным определением поглотительной способности скважин. Экономическая эффективность нагнетания газа меньше, чем нагнетания воды, вследствие необходимости сжимать газ до давления, большего, чем пластовое. Затраты энергии на сжатие при этом мало компенсируются выигрышем, полученным вследствие меньших гидравлических сопротивлений при его закачке в пласт по сравнению с водой. [35]
Количество нагнетаемого в скважину газа можно оценить опытным определением поглотительной способности или рассчитать приблизительно. [36]
Температуру нагнетаемого в двигатель воздуха измеряют термопарой с милливольтметром с пределом измерения до 300 С или другим прибором, обеспечивающим погрешность намерения не более 5 С. [37]
 |
Зависимость дебита от забойного давления. [38] |
Расход нагнетаемого rasa в скважину увеличивают до тех пор, пока следующие друг за другом два режима не начнут давать уменьшение дебита по сравнению с преда ущими. [39]
Количество нагнетаемого в скважины газа ( воздуха) оценивается опытным определением поглотительной спо собности скважин. Практически можно считать нормальным, если в каждую нагнетательную скважину закачивается от 10 до 25 тыс / м3 газа. [40]
Температуру нагнетаемого в двигатель воздуха измеряют термопарой с милливольтметром с пределом измерения до 300 С или другим прибором, обеспечивающим погрешность измерения не более 5 С. [41]
Давление нагнетаемого в пласт окислителя ( воздуха) слагается из сопротивлений его потоку на всем пути от компримирующей установки до забоя нагнетательной скважины и далее до забоя эксплуатационных скважин в зависимости от системы расстановки их на объекте и принятой технологической схемы разработки нефтеносного пласта с применением внутрипластового горения. [42]
Объем нагнетаемого сухого газа подсчитывается с учетом порового объема пласта и добычи нефти. [43]
Объем нагнетаемых углеводородных растворителей, необходимых для обработки пласта, в общем случае должен определяться расчетами. При этом учитывают необходимость оттеснения вала ретроградного конденсата за пределы призабойной зоны ( зоны динамической конденсации), а также снижения насыщенности конденсатом пористой среды пласта до значений ниже критических ( обеспечивающих его подвижность) в пределах призабойной зоны и вне ее. Такие расчеты могут проводиться на основе математического моделирования многокомпонентной фильтрации углеводородов в пористом коллекторе, например в соответствии с моделью, представленной в разд. В результате этих расчетов устанавливается также наиболее оптимальный состав углеводородных растворителей и радиус зоны обработки пласта. Объем растворителей в этом случае определяется из известного радиуса ( а соответственно и объема) зоны обработки пласта. [44]
Объем нагнетаемых углеводородных растворителей, необходимых для обработки пласта, в общем случае должен определяться расчетами. При этом учитывают необходимость оттеснения вала ретроградного конденсата за пределы призабойной зоны ( зоны динамической конденсации), а также снижения насыщенности конденсатом пористой среды пласта до значений ниже критических ( обеспечивающих его подвижность) в пределах призабойной зоны и вне ее. Такие расчеты могут проводиться на основе математического моделирования многокомпонентной фильтрации углеводородов в пористом коллекторе, например в соответствии с моделью, представленной в разд. В результате этих расчетов устанавливается также наиболее оптимальный состав углеводородных растворителей и радиус зоны обработки пласта. Объем растворителей в этом случае определяется из известного радиуса ( а соответственно и объема) зоны обработки пласта. [45]
Страницы: 1 2 3 4