Cтраница 2
Спрямляющие аппараты применяются и при одноступенчатых нагнетателях. [16]
На рис. 143 показан продольный разрез одноступенчатого нагнетателя 6400 - 11 - 1 конструкции НЗЛ с двусторонним всасыванием. [17]
Для подачи природного газа в магистральные трубопроводы выпускают одноступенчатые нагнетатели с приводом от газовых турбин, работающих на природном газе. Корпус нагнетателей этой группы представляет собой бездиффузорную улитку. Рабочие колеса расположены консольно. Подшипники размещены в общем корпусе, являющемся одновременно масляным баком. Концевые уплотнения выполнены в виде лабиринтных уплотнений и крылатки, создающей воздушный затвор и позволяющей работать с небольшим избыточным давлением газа на всасывании. Небольшие утечки газа через лабиринт выводятся за пределы машинного зала. Регулирование работы нагнетателей осуществляется автоматически. [18]
Отметим, что для проверки влияния протечек на НЗЛ был испытан одноступенчатый нагнетатель с различными зазорами в уплотнениях. Характеристики при зазоре s 0 48 мм были пересчитаны по изложенной методике на зазор s 2 6 мм и сравнены с опытом ( фиг. Совпадение расчета с опытом вполне удовлетворительное. [19]
Для примера на рис. 159 приведены характеристики, полученные при закручивании потока на одноступенчатом нагнетателе НЗЛ типа 400 - 12 - 2 с осевым всасыванием. [20]
Система для наддува двигателя состоит из одноступенчатой турбины, объединенной в общем агрегате с одноступенчатым нагнетателем. Этот агрегат присоединен непосредственно к выпускному трубопроводу двигателя. [21]
Процесс расширения н - / от начального давления рн до р1, как и в одноступенчатом нагнетателе, вызван увеличением скорости газа при подходе его к первому рабочему колесу. [22]
Процесс расширения я - / от начального давления рн до рг, как и в одноступенчатом нагнетателе, вызван увеличением скорости газа при подходе его к первому рабочему колесу. [23]
Двухступенчатые нагнетатели мало распространены, так как применяемое в настоящее время давление наддува пока еще обеспечивается одноступенчатым нагнетателем. Кроме этого, конструкция двухступенчатых нагнетателей сложнее и размеры их больше одноступенчатых, вследствие чего увеличиваются габаритные размеры и вес двигателя. [24]
Другие параметры рабочих колес и мощность многоступенчатого неохлаждаемого центробежного нагнетателя находят по той же методике, что и для одноступенчатого нагнетателя. [25]
Рабочие колеса многоступенчатых компрессоров в большинстве случаев радиального типа с покрывными дисками ( рис. 2.219 и 2.221); в одноступенчатых нагнетателях применяют как радиальные, так и осерадиальные колеса ( последние чаще без покрывного диска) с фрезерованными лопатками. Лопатки радиальных колес также часто выполняют фрезерованными из основного диска; покрывной диск крепят шипами, сделанными на лопатках, или заклепками, проходящими через лопатки и основной диск. [26]
Отношение диаметров лопастных диффузоров выбирается в пределах mad4 / d3 1 24 - 1 4; меньшие значения принимаются в крупных машинах для уменьшения габаритных размеров, большие - в одноступенчатых нагнетателях малых размеров, например, при d2 ( 804 - 150) мм, для увеличения размеров лопастей. [27]
В одноступенчатом нагнетателе ( рис. 3) за рабочим колесом, как правило, устанавливают лопаточный или безлопаточный диффузор, в котором уменьшается скорость потока, выходящего из рабочего колеса, и часть кинетической энергии преобразуется в статическое давление. Дальнейшее уменьшение скорости потока и повышение давления осуществляются также и в улитке нагнетателя. В результате повышения окружной скорости рабочего колеса и установки за ним диффузора удается значительно повысить конечное давление, создаваемое одноступенчатым нагнетателем, по сравнению с вентилятором. [28]
Следует отметить, что данные выводы не подтверждены расчетным или экспериментальным материалами, поэтому судить о строгости их затруднительно. Если даже утверждать, что они весьма точны, то необходимо отметить, что сама суть вопроса о целесообразности применения только схем последовательного или параллельного включения центробежных нагнетателей требует несколько иного подхода. Анализ годовых графиков нормально работающих газопроводов с учетом возможного выравнивания среднегодовой неравномерности газопотребления ( наличие буферных нагрузок и емких хранилищ газа, включая и подземные) показывает ( см. главу I), что диапазон регулирования производительности компрессорных станций в 20 - 25 % вполне достаточен. Поэтому более целесообразной системой в условиях нормально загруженного газопровода является схема параллельного включения многоступенчатых или групп последовательно соединенных одноступенчатых нагнетателей. Эта схема наиболее гибкая в смысле регулирования производительности. [29]