Нагрев - теплообменники
Cтраница 2
 |
Схема мазутного факела. металлических поверхностей. [16] |
Точка росы для высокосернистых мазутов изменяется в зависимости от условий приблизительно до liW C; очевидно, что чем ниже точка росы, тем в лучших условиях будут ра бот ать хвостовые поверхности нагрева теплообменников. Эффективным и сравнительно недорогим средством для снижения точки росы является ввод аммиака NH3 в дымовые газы при температуре-360 С. [17]
Недостатками их являются: 1) несколько более сложное оборудование, поскольку требуется мощная, конденсационная установка; 2) потеря вторичного пара из последнего корпуса, направляемого на конденсатор; 3) пониженная температура вторичного пара, особенно предпоследнего корпуса, что влечет за собой необходимость увеличения поверхности нагрева теплообменников, обогреваемых экстра-паром. [18]
Нагрев теплообменников производится перегретой водой. [19]
Широко применяемые трубчатые теплообменники при больших тепловых нагрузках современных технологических и энергетических установок становятся экономически невыгодными. Возрастание поверхности нагрева теплообменников такого типа до 500 - 1000 м2 и более вынуждает дробить поверхность нагрева - выполнять ее в виде нескольких аппаратов. [20]
Как видим, в разобранном случае величина Rcm значительно влияет на коэффициент теплопередачи. Поэтому загрязнение поверхности нагрева пароводяных теплообменников резко ухудшает теплопередачу в них. [21]
Это позволяет вести работу при больших давлениях. При этом уменьшаются габариты установки, снижаются необходимые поверхности нагрева теплообменников и облегчается создание турбин больших мощностей. [22]
 |
Значения поправочного коэффициента. [23] |
Допустимое загрязнение поверхности нагрева накипью определяет длительность периода эксплуатации теплообменника между чистками. Большие значения допустимых загрязнений в расчетах принимать не следует, так как это приводит к излишнему завышению поверхности нагрева теплообменников. Расчетную поверхность теплообменника определяют по среднему диаметру трубок. [24]
Когда по результатам испытаний установлено, что теплопроизводительность калориферов первого подогрева удовлетворяет паспортным значениям при расчетных параметрах наружного воздуха и теплоносителя, следует выполнить проверочный расчет на возможность замораживания по методике, изложенной для калориферов секционных кондиционеров. Если в результате расчета установлено, что температура воды на выходе из калориферов ниже 20 С, необходимо разработать мероприятия по снижению запаса площади поверхности нагрева теплообменников. [25]
С помощью трех параллельно подсоединенных теплообменников температуру сусла повышают до 140 С, и сусло кипятят при этой температуре в течение 3 мин. Затем давление понижают при помощи двух выравнивающих резервуаров, а пар используют для нагрева теплообменников. [26]
Между тем, на комбинате имеются огромные количества неиспользуемого отбросного тепла низкого потенциала. Речь идет о влажных дымовых газах с температурой 100 - 120 С и влагосодер-жанием - 300 г / кг после сушильных барабанов. Использование этого низкопотенциального тепла в обычных поверхностных водоподогревателях потребовало бы больших капитальных затрат, поскольку при малой разности температуры между газами и водой и низкой интенсивности теплообмена на газовой стороне необходимая поверхность нагрева теплообменников, их металлоемкость и габариты оказались бы чрезмерно большими, не говоря уже о том, что установка поверхностных теплообменников позволила бы использовать лишь часть тепла отработанных газов. Проведенные в НИИСТ УССР расчеты показали, что использование тепла уходящих газов сушильных барабанов в контактных водяных экономайзерах позволяет получить от каждого экономайзера 1 Гкал / ч тепла или 16 м3 / ч воды с температурой 60 - 65 С. [27]
Каждая ACT запроектирована мощностью13600 ГДж / ч в составе двух реакторов с водой под давлением. Реактор принят интегрального типа, и в его металлический корпус встроены теплообменники, в которых нагревается вода, идущая затем в сетевой подогреватель. В ACT, так же как и в АТЭЦ, в целях исключения возможности попадания радиоактивных веществ в сетевую воду, идущую к потребителям, даже в случае маловероятного одновременного возникновения неплотностей в поверхностях нагрева теплообменников и сетевых подогревателей давление сетевой воды принимается существенно выше, чем во втором контуре, а при внезапном падении давления в тепловой сети последняя автоматически отключается от сетевых подогревателей. Повышенная радиационная [ безопасность ACT обеспечивается относительно низким рабочим давлением в корпусе реактора, а также применением дополнительного второго, страховочного корпуса реактора. Перечисленная система мероприятий позволила принять решение о существенно меньшем удалении ACT от перспективной границы обслуживаемого ею города, чем это установлено для АТЭЦ и АЭС. [28]
Это в значительной мере облегчает задачу перехода на однотрубные вводы в тех городах, где тепловые сети выполнены двухтрубными замкнутыми, а вводы - по наиболее экономичной из закрытых схем, схеме с двумя последовательными подогревателями. По действующим нормам расчета систем горячего водоснабжения теплообменники на вводе в дом должны рассчитываться на максимальный расход воды, определяемый с учетом коэффициента одновременности действия приборов горячего водоснабжения. Для средних условий обеспечения горячей водой максимальный расход тепла на горячее водоснабжение оказывается близким к максимальному расчетному расходу тепла на отопление жилого здания. Сравним необходимую поверхность нагрева теплообменников горячего водоснабжения по двухступенчатой схеме с поверхностью нагрева теплообменника, рассчитанного на присоединение отопительной нагрузки при повышения температуры греющей воды до 180 С. В первом случае каждая из двух ступеней нагрева должна рассчитываться на максимальную нагрузку, так как в наиболее холодный день работает только первая ступень ( на холодной отопительной воде), летом-только вторая ступень. [29]
На рис. 1.14 показаны системы горячего водоснабжения с баком-аккумулятором горячей воды. В данном случае бак установлен внизу ( в тепловом пункте) и зарядка его производится с помощью циркуляционного насоса. В этом случае разводящие трубопроводы систем горячего водоснабжения здания рассчитывают на напор, равный статической высоте системы, отсчитываемой от зоны минимального уровня воды в баке до точки водоразбора. Аккумуляторы позволяют значительно снизить расчетный расход теплоты на нагрев воды и расчетный расход сетевой воды, что дает возможность уменьшить поверхность нагрева теплообменников горячего водоснабжения и диаметры труб тепловых сетей. Однако в связи с большим объемом работ по изготовлению аккумуляторов и их установке требуются значительные средства. Кроме того, эксплуатация таких систем усложняется необходимостью иметь безотказно работающие автоматические устройства по поддержанию уровня воды в баках и по их зарядке. Кроме того, внутренняя поверхность баков-аккумуляторов должна быть защищена от коррозии. [30]
Страницы: 1 2