Cтраница 1
Нагружение панели осуществлялось долями нагрузки, равными 20 % от нормативной, равной 340 кг / м2; при этом на каждой ступени загружения панель выдерживали под нагрузкой в течение 15 мин. После загружения полной нормативной нагрузкой панель выдерживали в течение 30 мин. [1]
Представляют интерес случаи нагружения панелей, изображенные на рис. 2.23 и 2.24. В первом панель имеет возможность изгибаться под действием пары сил Р ( см. рис. 2.23), так что поперечные перемещения v точек панели не равны нулю. Во втором ( см. рис. 2.24) - в силу симметрии задача для панели с тремя ребрами приводится к предыдущей. Отличие в том, что поперечные перемещения v будут равны нулю. [2]
Формула для определения Ех справедлива, если при нагружении панели ребра армировки не теряют устойчивость от продольного сжатия ( см. стр. [3]
Анализ напряжений обжатия наполнителя и изгиба несущих слоев при многоточечном нагружении панели сдвига сандвич / / Мех. [4]
Усилия в стойках 2 2; 4 4; 66 образуются при нагружениях панелей верхнего пояса, примыкающих к соответствующим узлам. [5]
Они свидетельствуют о том, что подрастание трещины при рассматриваемом комбинированном нагрузке нии существенно больше, чем при нагружении панели только за счет перепада давлений, несмотря на низкий уровень напряжений от акустического давления. [6]
Для того чтобы обеспечить условие параллельности торца плоскости XYvi равномерное поле деформаций в панели для статической формы равновесия, будем проводить нагружение панели через жесткий элемент ( Rigid-элемет), объединяющий узлы торца. [7]
Расчет заполнителя на прочность связан с анализом как общих, так и местных деформаций. Он проводится при нагружении панели нагрузками, действующими как в ее плоскости, так и в плоскостях, нормальных к поверхности панели. [8]
Приведенные далее численные результаты соответствуют нагружению панели давлением с амплитудой Р0 20 кбар в течение т 1 мне, действующим локально по площади трех дискретных элементов в центре сечения панели со стороны композиционных слоев. [9]
В зависимости от параметров, условий опирания и нагружения панелей определяют значения критических усилий Nxe, Nye, Te на единицу ширины панели в предположении упругой работы конструкции. [10]
В этих классификаторах не видна связь конструкции с действующими на нее нагрузками. Известно, что в полете различные элементы планера самолета подвергаются соответствующим типовым нагрузкам. Эти элементы и связанные с ними нагрузки можно систематизировать. Это дает уверенность в возможности автоматизации формирования эпюр нагрузок, действующих на элемент конструкции, и определяет направление поиска аналитических зависимостей для вычисления n - части общей нагрузки, действующей на элемент конструкции и воспринимаемой рассматриваемым рядом соединения. Данные рис. 1 позволяют проанализировать влияние блока нагружения панели на применяемые механические соединения и выполнить их оптимизацию по виду, геометрии, материалу и другим параметрам. [11]