Двухосное нагружение

Cтраница 4

Для определения тангенциальных модулей по диаграммам деформирования, полученным из экспериментов при одноосном нагружении, Петит [19] использует деформации слоя 8i и е2, развивающиеся при двухосном нагружении. Этот прием не является вполне строгим. Сандху в своем подходе пытается учесть эффект двухосного напряженного состояния путем определения после каждого шага нагружения эквивалентных деформаций. Эти скорректированные деформации используются для определения средних упругих констант слоя, после чего вычисляется новое значение [ А ] - 1 и по нему уточненные приращения деформаций. Процедура повторяется до тех пор, пока разность между приращениями деформаций, определенными в двух соседних итерациях, не будет меньше желаемой точности приближения. Текущие значения напряжений, деформаций и энергии деформирования на ( 1) - м шаге определяются суммированием соответствующих приращений и текущих значений после предыдущего шага нагружения. Повторение этой процедуры позволяет получить диаграмму деформирования композита до тех пор, пока величина накопленной энергии деформирования любого слоя не достигнет своего предельного значения. [46]

Зависимость средних ( интегральных напряжений тх р на контактной границе мягкой прослойки 2y / h 1 от степени механической неоднородности Кв при к 0 25. [47]

Как было показано в предыдущем разделе, для оценки несущей способности механически неоднородных сварных соединений оболочковых конструкций достаточно знать величины коэффициента контактного упрочнения мягких прослоек в условиях их двухосного нагружения К и параметра ( 3, характеризующего несущую способность оболочек давления по моменту потери их пластической устойчивости. [48]

Зависимость средних ( интегральных напряжений 1 ус на контактной границе мягкой прослойки Lylh 1 от степени механической неоднородности Кк при к 0 25. [49]

Как было показано в предыдущем разделе, для оценки несущей способности механически неоднородных сварных соединений оболочковых конструкций достаточно знать величины коэффициента контактного упрочнения мягких прослоек в условиях их двухосного нагружения Кк п и параметра ( 3, характеризующего несущую способность оболочек давления по моменту потери их пластической устойчивости. [50]

Для определения тангенциальных модулей по диаграммам деформирования, полученным из экспериментов при од -: норсном нагружении, Петит [19] использует деформации сЙвя ef и eg, развивающиеся при двухосном нагружении, Этот прием не является вполне строгим. Сандху в своем подходе-пытается учесть эффект двухосного напряженного состояния путем определения после каждого шага нагружения эквивалентных деформаций. Эти скорректированные деформации используются для определения средних упругих констант слоя, после чего вычисляется новое значение [ Л ] - 1 и по нему уточненные приращения деформаций. Процедура повторяется до тех пор, пока разность между приращениями деформаций, определенными в двух соседних итерациях, не будет меньше желаемой точности приближения. Текущие значения напряжений, деформаций и энергии деформирования на ( я - - 1) - м шаге определяются суммированием соответствующих приращений и текущих значений после предыдущего шага нагружения. Повторение этой процедуры позволяет получить диаграмму деформирования композита до тех пор, пока величина накопленной энергии деформирования любого слоя не достигнет своего предельного значения. [51]

При разработке рекомендаций по конструктивно-технологическому проектированию сварных соединений оболочковых конструкций необходимо иметь в виду следующие моменты Во-первых, специфика на-груженности оболочковых конструкций такова, что материал оболочки и их соединения работают в условиях двухосного нагружения. С другой стороны, особенности технологического процесса сварки рассматриваемых конструкций из различных материалов ( высокопрочных сталей и сплавов, термоупрочненных и нагартованных сталей и сплавов, теплоустойчивых сталей и т.п.) способствуют появлению механической неоднородности в их сварных соединениях. При этом менее прочный сварной шов, который выступает в данном случае в качестве мягкой прослойки, является наиболее слабым звеном оболочковых конструкций и лимитирует их Hecm K способность в целом. При сварке оболочковых конструкций из нагартованных или термоупроч-нснных материалов в качестве мягкой прослойки выступают разупроч-ненные участки в зоне термического влияния, геометрическая форма которых ( наклонная шевронная или прямая) определяется типом разделки кромок под сварку. Сварные стыки оболочковых конструкций, выполненных из термоупрочненных сталей, как правило, изготовляют с применением облицовки одной либо обеих свариваемых кромок. Металл облицовочного слоя содержит необходимые карбидообразующие элементы, связывающие углерод и уменьшающие, тем самым, вероятность образования в околошовной зоне малопластичных структур. [52]

Экспериментальный и теоретический характер деформирования сварного соединения с мягкой прослойкой. [53]

Для аналитического описания полей линий скольжения нами в работах / 4, 9, 23 / были выполнены решения, на основе которых получены параметрические уравнения линий скольжения для случая плоской и осесимметричной деформации, а также при двухосном нагружении. [54]

После перехода от одного к другому уровню нагружения в случае вариации только максимального уровня нагрузки соотношение размеров зон будет зависеть лишь от соотношения [ ( i) i / ( - Ki) j i ] 2 - Поэтому качественно переходный режим нагружения в случае двухосного нагружения должен иметь те же закономерности роста трещины, что и при одноосном нагружении. Однако количественные характеристики при изменении одновременно асимметрии цикла и соотношения главных напряжений могут изменяться. Переход от одного к другому соотношению главных напряжений при прочих равных условиях влияет на поведение трещины через изменение размера зоны пластической деформации по соотношению (8.9) в связи с изменением степени стеснения пластической деформации в вершине трещины. [55]

Неупругое деформирование слоистых композитов при одноосном растяжении вдоль слоев исследовано, в частности, в работах [326, 343], при растяжении поперек слоев в [304, 343] и др. Авторами [312, 313] рассмотрено поведение композита в плоском напряженном состоянии, когда усилия, растягивающие в двух направлениях, лежат в плоскости, параллельной слоям, в работе [378] двухосное нагружение осуществлялось в ортогональной по отношению к слоям плоскости. В [326] рассчитаны кривые деформирования слоистого композита для некоторых случаев трехосного нагружения. Следует отметить, что значительная часть результатов получена без учета межсловных взаимодействий. Как отмечено в [200], такое упрощение в некоторых случаях может оказаться слишком грубым. Это подтверждается тем, что разрушение слоистых конструкций часто происходит путем расслоения. [56]

Выбор критерия пластичности в форме М. М. Филоненко-Бородича, являющегося обобщением критериев пластичности Сен-Венана и Ми-зеса и представляющей условие пластичности как конгруенцию вида напряженного состояния, обусловлен его большим соответствием реальным силовым схемам оболочковых конструкций, кроме того, как будет показано в следующих разделах, данный критерий пластичности отвечает специфике скольжения и пластического течения материалов, работающих в условиях двухосного нагружения. [57]

Страницы: 1 2 3 4