Двухчастотное нагружение

Cтраница 2

Циклический предел упругости стали Х18Н10Т при Т 650 С для мягкого одночастотного, двухчастотного нагружения л нагружения с выдержками определялся [70] с допуском на пластическую деформацию, равным 0 05 % ( а 05), а циклический предел текучести а02 - с допуском на остаточную деформацию в 0 2 % приведены на рис. 4.16. Видно, что значения отношений как г0 05 ( темные точки), так и а02 ( светлые точки) к соответствующим характеристикам исходного нагружения для различных уровней напряжений при исследованных формах циклов образуют некоторую совокупность, причем верхняя ее граница соответствует значениям O-Q. OS и - о 2 / ао 2 Для больших, а нижняя - для меньших уровней максимальных напряжений. [16]

Проведено фрактографическое исследование образцов стали Х18Н10Т при одно - и двухчастотном нагружении и при нагружении с временными выдержками в условиях малоциклового деформирования при 450 С. Показано, что размер впадин на изломе и величина карбидов в зоне разрушения зависят от количества вязкой составляющей. [17]

Как видно из рис. 4.25, изменение деформационных характеристик при двухчастотном нагружении принимает иной характер. Так, величина циклической пластической деформации ( рис. 4.25, а) при равных с одночастотным нагруженном ( см. рис. 4.9) амплитудах максимальных напряжений существенно увеличивается. Вместе с тем изменяются и циклические свойства материала, что выражается в интенсивном его разупрочнении после первых циклов нагружения на всех исследованных уровнях действующих напряжений. [18]

Как видно из рис. 2, изменение деформационных характеристик при двухчастотном нагружении принимает иной характер, чем при одночастотном. Так, величина циклической пластической деформации ( рис. 2, а) при равных с одночастотным нагруженном амплитудах максимальных напряжений существенно увеличивается. Вместе с тем более интенсивно протекает его разупрочнение после первых циклов нагружения при всех исследованных уровнях действующих напряжений. [19]

Даны экспериментальные исследования выносливости сталей в коррозионной среде, при асимметричном и двухчастотном нагружении. Изложены теоретические и экспериментальные данные о влиянии параметров нагружения на изменение выносливости при двухчастотном нагружении. Приведены аналитические зависимости для прочностных расчетов и определения запасов прочности на усталость деталей гидротурбин. [20]

Экспериментальные данные о скорости роста усталостных трещин, полученные в условиях двухчастотного нагружения, в определенных диапазонах изменения суммарных значений коэффициента интенсивности напряжений соответствуют линейным зависимостям и могут быть описаны уравнениями Париса. Необходимо отметать, что закономерности изменения скорости роста усталостных трещин при двух-частотном нагружении с заданными параметрами не зависят от уровня исходных значений суммарного коэффициента интенсивности напряжений и соответствующему ему для заданного соотношения амплитуд размаха коэффициента интенсивности напряжений высокочастотного нагружения ДК 2), при которых начинается испытание образца, а диаграммы усталостного разрушения для рассмотренных двухчастотных режимов располагаются параллельно среднеамплитудному участку диаграммы при одночастотном нагружении. Отсюда следует, что показатель степени в соответствующих уравнениях является величиной постоянной для данного материала и независимой от режима нагружения. [21]

Для оценки взаимовлияния низко - и высокочастотных циклов нагрузки в условиях двухчастотного нагружения с заданными амплитудно-частотными соотношениями можно сопоставить пороговый размах AKons2 в высокочастотных циклах с пороговыми размахами Д / С к), полученными при одночастотном нагружении и соответствующими каждому высокочастотному циклу коэффициентами асимметрии. Им поставлены в соответствие значения A / G /, полученные при одночастотном нагружении с коэффициентами асимметрии, изменяющимися в диапазоне Rm n - Rmnx. [22]

Как видно из рис, 99, взаимовлияние нагрузок оказывается наиболее существенным при двухчастотном нагружении с малым соотношением амплитуд и большим соотношением частот. При двухчастотном нагружении с большими соотношениями амплитуд ( qa 0 2) степень взаимовлияния нагрузок не зависит от соотношения частот и формы низкочастотного цикла. [23]

Представленные на рис. 97 результаты свидетельствуют о том, что скорость роста трещин при двухчастотном нагружении существенно зависит от его параметров. При этом чем выше соотношение амплитуд qa для фиксированного значения соотношения частот Ра, тем значительнее различие в скоростях роста усталостных трещин при одно-и двухчастотном режимах нагружения с равными суммарными значениями / Cimax - Так, например, при соотношении частот Ра 1000 и треугольной форме низкочастотного цикла увеличение qa от 0 до 0 05 и до 0 375 приводит к увеличению скорости роста трещин в 4 и 40 раз для стали 15Х2МФА ( II) при Ра 1000 ( точки 2, 3 на рис. 97, а), а для стали 15Х2МФА ( II) при Р0 100 ( точки 2, 3 на рис. 97, б) - в 3 5 и 80 раз соответственно. [24]

Углерод, сравнительно равномерно рас-пределенный по всему объему материала в исходном состоянии, при малоцикловом двухчастотном нагружении ( рис. 13, а, б) пе-рераспределяется и выпадает из раствора, образуя карбиды, количество и размер которых, как было указано выше, определяется условиями нагружения. [25]

Влияние частоты наложенных деформаций и, что не менее важно, скорости нагружения в условиях двухчастотного нагружения может быть проиллюстрировано на примере сопоставления рассмотренных выше результатов п экспериментальных данных, полученных при двухчастотном нагруженной этой же стали с формой циклов, представленной на рис. 4.19, в, когда частота низкочастотного нагружения ( включая время выдержек), температура, а также уровни максимальных и высокочастотных напряжений оставались прежними, а частота а 2 составляла / 2 30 Гц. Активная же составляющая циклической пластической деформации 6 вплоть до разрушения остается на установившемся уровне для всех исследованных напряжений. [26]

Наличие деформации ползучести в этих условиях порождает и увеличение односторонне накопленной пластической деформации е при двухчастотном нагружении ( рис. 4.26, б), которое начинает прогрессировать одновременно с переходом материала к разупрочнению по активной составляющей циклической деформации, в то время как при одночастотном нагружении прогрессирующего одностороннего накопления деформации не наблюдается. [27]

Аналогичные механизмы разрушения в соответствующих диапазонах изменения суммарного коэффициента интенсивности напряжений Ллтах реализуются и при двухчастотном нагружении с соотношением амплитуд qa 0 75, для которого, как указывалось выше, гипотеза линейного суммирования справедлива. [28]

Сопротивление изотермической малоцикловой усталости при 7650 С ( сталь 12Х1Ш9Т в зависимости от формы цикла нагружения и времени выдержки. [29]

Кривые усталости ( см. рис. 2.11, б), построенные по амплитуде низкочастотных напряжений для двухчастотного нагружения, расположены значительно левее одночастотной кривой усталости, а кривая при нагружении с выдержками при растяжении и сжатии без наложения высокочастотных напряжений занимает между ними промежуточное положение. Разница в долговечности при одночастотном и двухчастотном нагружении в этих условиях составляет более двух порядков. [30]

Страницы: 1 2 3 4