Кривое нагружение

Cтраница 3

Таким образом, электронно-микроскопическое исследование показало [330], что обнаруженный путем обработки кривых нагружения в координатах S - etf стадийный характер кривых упрочнения обусловлен сменой дислокационных структур сплава в процессе деформации по схеме лес - клубки - - ячейки. Смена структурных состояний наблюдается в узких интервалах деформаций ( ег - е2) и приводит к изменению величины коэффициента параболического упрочнения К. [31]

Справедливость этого-условия непосредственно проверить нельзя, но фактической его проверкой служит перестройка кривых нагружения в координатах S - ev % в результате которой кривые деформации превращаются в прямые-линии или ломаные с прямолинейными участками. [32]

Таким образом, уже в теориях упрочнения ГЦК-монокристаллов; была предпринята попытка связать наблюдаемую стадийность кривых нагружения с характерными для каждой стадии структурными состояниями, тесно взаимосвязанными с деформационными механизмами упрочнения. [33]

Диаграммы нагрузки и разгрузки. а - вязкоупругого материала. б - упругопластического материала. [34]

При нагружении вязкоупругого материала ( рис. 1, а) до точки А и разгружении наблюдается несовпадение кривых нагружения и разгружения. [35]

Кривые нагружения сплава МЧВП ( D 40 мкм при разных температурах, перестроенные в координатах S - е. [36]

Кроме того, при растяжении исследуемого сплава в 5 интервале температур - 60 - - 100 С на кривых нагружения появляется площадка ( иногда и зуб) текучести, связанная с локальным протеканием пластической деформации. Поскольку локализованная текучесть - характерное явление для ОЦК-металлов и сплавов [266], то в общей схеме деформационного упрочнения, возможно, этот этап деформации следует рассматривать как отдельную начальную стадию, тем более что протяженность ее часто превышает деформацию 0 01 - 0 02, перекрывая интервал деформационного упрочнения на стадии ле са дислокаций. Например, в сплаве МЧВП с размером зерна 20 мкм в интервале температур деформации - 20 - 100 С первая стадия упрочнения практически отсутствовала за счет появления протяженной площадки текучести. Кроме того, имеет место и линейное упрочнение. [37]

Основное выражение для всех физических моделей деформационного упрочнения (3.23), за исключением линейного упрочнения, нельзя непосредственно применить для анализа кривых нагружения, так как оно не содержит в явном виде деформацию. Кроме того, упрочнение, обусловленное взаимодействием движущихся дислокаций с дальнодействующими полями напряжений ( в том числе от дислокационных групп), перерезанием дислокаций леса, перемещением ступенек за дислокациями и др., не только записывается с помощью одного и того же выражения (3.23), но и практически не различается коэффициентами а [245, 266], что затрудняет критический анализ деформационного упрочнения в каждом конкретном случае и заставляет ограничиваться чисто формальным описанием процесса. [38]

Как и в случае уравнения ( 39), чтобы получить данные для аппроксимации уравнением ( 47), необходим ряд кривых нагружения и разгрузки. [39]

С релаксационным характером высокой эластичности тесно связано явление гистерезиса. Опыт показывает, что кривые нагружения и разгружения не совпадают: при одних и тех же значениях напряжения величина деформации, развивающейся при возрастании напряжения, всегда меньше, чем при его убывании. На графике образуется так называемая петля гистерезиса. [40]

Чтобы представить наглядно уровень деформации 10 - 9, можно, несколько упрощая, показать с помощью уравнения (2.4), что для такой степени деформации в отожженном поликристалле с плотностью дислокаций 108 см-2 должны передвинуться на один вектор Бюргерса всего только каждая 20 - или даже 30-я дислокация. Приведенные в работе [223] кривые нагружения монокристаллов молибдена G отметками соответствующих уровней деформации ( рис. 2.40) также демонстрируют место каждой из указанных областей в общей картине механического поведения материала. [41]

Температурная зависимость модуля счвига G для резины на основе НК [ 1, с. 240 ]. [42]

Третий вид проявления физических релаксационных процессов - это изменение соотношения между обратимой и необратимой частью деформации. Если деформирование ведется в условиях, когда при каждой деформации достигается равновесное значение напряжения сх, кривые нагружения и разгружения совпадают. При этом не вся энергия деформирования возвращается при разгружении, и появляется петля гистерезиса. Возможны даже кривые разгружения, имеющие форму кривой 3 на рис. 8.7, где ен - кажущаяся необратимая деформация. Доля необратимой деформации измеряется площадью петли гистерезиса. [43]

В третьей главе приведен обзор по деформационному упрочнению поликристаллических ОЦК-металлов. Логическим центром данной главы и, может быть, всей книги является раздел о структурном обосновании перестройки кривых нагружения в координатах S - Уе ( истинное напряжение - истинная деформация в степени 0 5), которая представляет эффективный метод исследования закономерностей деформационного упрочнения в зависимости от самых различных внутренних и внешних факторов. Именно данный метод позволил связать воедино все этапы пластической деформации, выстроив в одну цепочку предел упругости, критические деформации начала и конца образования ячеистой дислокационной структуры, ее начальный размер и закон дальнейшего изменения. В конечном счете, даже условие перехода к разрушению ( пластическому) также определяется коэффициентом деформационного упрочнения. [44]

Обобщенные зависимости эффективного значения АЭ ( и при растяжении гладких образцов из разных металлов. [45]

Страницы: 1 2 3 4