Удельная пожарная нагрузка
Cтраница 1
 |
Принцип определения критической пожарной нагрузки по значению критической температуры прогрева защитного слоя. [1] |
Удельная пожарная нагрузка, определенная по данным, аналогичным рис. 5.6, б и соответствующая критической определяющей температуре конструкции для рассматриваемого помещения, является критической пожарной нагрузкой. Метод определения эквивалентной продолжительности пожара, изложенный выше, может быть использован только для конструкций, чей предел огнестойкости может быть определен по моменту достижения определенного сечения критической температуры. [2]
Удельная пожарная нагрузка состояла из древесных отходов влажностью 15 - 18 % в количестве 6 кг-м-2, что составляет 36 кг пожарной нагрузки на 1 м2 поверхности пола. Экспериментальные результаты представлены в виде кривых, полученных из соответствующих эмпирических зависимостей. [4]
 |
Изменение средних плотностей суммарных тепловых потоков в строительные конструкции перекрытий и стен, пожарная нагрузка - древесина. [5] |
В соответствии с принятой ранее классификацией пожаров кривая 1 относится к ПРВ с удельной пожарной нагрузкой 11 2 кг-м-2, кривая 2 - к объемному пожару с критической удельной пожарной нагрузкой для испытательного отсека размером 6Х ХбХб м3 8 36 кг-м-2 и кривые 3 к ПРН с удельной пожарной нагрузкой 5 6 кг-м-2. Характерной для условий объемных пожаров является большая разница в величинах плотностей тепловых потоков в перекрытие и стены в начальной стадии пожара, которая уменьшается в развитой стадии пожара. Отношение плотности тепловых потоков в перекрытия и плотности тепловых потоков в стены составляет для ПРВ 1 1 и для ПРН 1 15, что существенно меньше, чем для условий локальных пожаров, причем ПРН по своему качественному характеру процессов теплопередачи ближе к локальным пожарам, чем ПРВ. В затухающей стадии пожара характер изменения теплообмена на горизонтальных конструкциях перекрытия и вертикальных конструкциях идентичен, и по своим абсолютным значениям средние плотности тепловых потоков приближаются тем больше, чем больше величина пожарной нагрузки. [6]
На рис. 3.14 представлены зависимости максимальных тепловых потоков в конструкции стен и перекрытий от удельной пожарной нагрузки. [7]
 |
Принцип определения максимальной температуры прогрева по толщине конструкций а и критической толщины защитного слоя б. [8] |
На основании полученных данных по прогреву конструкций находятся зависимости, определяющие температуры конструкции от времени при различных удельных пожарных нагрузках в помещении. Вид этих зависимостей приведен на рис. 5.6, в. В соответствии с признаками, характеризующими предел огнестойкости строительной конструкции, определяющими могут быть температура на необогреваемой поверхности или температура прогрева арматуры, обеспечивающая сохранность несущей способности элемента, а также нераспространение огня и безопасность людей в местах коллективной защиты. [9]
На рис. 3.15 приведено отношение максимальных тепловых потоков в конструкции стен к максимальным тепловым потокам в конструкции потолка от удельной пожарной нагрузки. [10]
На рис. 3.16 - 3.17 представлены зависимости количества тепла, поглощенного конструкциями стен и потолка за все время развития пожара, от удельной пожарной нагрузки. [11]
В соответствии с принятой ранее классификацией пожаров кривая 1 относится к ПРВ с удельной пожарной нагрузкой 11 2 кг-м-2, кривая 2 - к объемному пожару с критической удельной пожарной нагрузкой для испытательного отсека размером 6Х ХбХб м3 8 36 кг-м-2 и кривые 3 к ПРН с удельной пожарной нагрузкой 5 6 кг-м-2. Характерной для условий объемных пожаров является большая разница в величинах плотностей тепловых потоков в перекрытие и стены в начальной стадии пожара, которая уменьшается в развитой стадии пожара. Отношение плотности тепловых потоков в перекрытия и плотности тепловых потоков в стены составляет для ПРВ 1 1 и для ПРН 1 15, что существенно меньше, чем для условий локальных пожаров, причем ПРН по своему качественному характеру процессов теплопередачи ближе к локальным пожарам, чем ПРВ. В затухающей стадии пожара характер изменения теплообмена на горизонтальных конструкциях перекрытия и вертикальных конструкциях идентичен, и по своим абсолютным значениям средние плотности тепловых потоков приближаются тем больше, чем больше величина пожарной нагрузки. [12]
В соответствии с принятой ранее классификацией пожаров кривая 1 относится к ПРВ с удельной пожарной нагрузкой 11 2 кг-м-2, кривая 2 - к объемному пожару с критической удельной пожарной нагрузкой для испытательного отсека размером 6Х ХбХб м3 8 36 кг-м-2 и кривые 3 к ПРН с удельной пожарной нагрузкой 5 6 кг-м-2. Характерной для условий объемных пожаров является большая разница в величинах плотностей тепловых потоков в перекрытие и стены в начальной стадии пожара, которая уменьшается в развитой стадии пожара. Отношение плотности тепловых потоков в перекрытия и плотности тепловых потоков в стены составляет для ПРВ 1 1 и для ПРН 1 15, что существенно меньше, чем для условий локальных пожаров, причем ПРН по своему качественному характеру процессов теплопередачи ближе к локальным пожарам, чем ПРВ. В затухающей стадии пожара характер изменения теплообмена на горизонтальных конструкциях перекрытия и вертикальных конструкциях идентичен, и по своим абсолютным значениям средние плотности тепловых потоков приближаются тем больше, чем больше величина пожарной нагрузки. [13]
 |
Принцип определения максимальной температуры прогрева по толщине конструкций а и критической толщины защитного слоя б. [14] |
Метод определения критической пожарной нагрузки является обратной задачей определения эквивалентной продолжительности пожара и состоит в следующем. Для пожароопасного помещения производится расчет температурного режима пожара и прогрева строительных конструкций при разных значениях удельных пожарных нагрузок. [15]
Страницы: 1 2