Cтраница 3
В разное время было проведено 544 опытных плавки, из них 191 с автоматическим управлением и 353 с ручным. Рост производительности был практически прямо пропорционален относительному повышению средней тепловой нагрузки. Удельный расход топлива при автоматическом управлении системой процесса плавки практически не изменялся, а удельный расход кислорода несколько снизился. [31]
На этом расчет процесса адсорбции заканчивается. Результаты, полученные при расчете процесса адсорбции, используют также при расчете цикла регенерации. Вне зависимости от типа цикла регенерации - открытого или закрытого - основная процедура технологического расчета регенерации состоит в нахождении оптимальной средней тепловой нагрузки и массового расхода регене-рационного газа, необходимого для извлечения из слоя адсорбента поглощенной воды. [32]
При тепловом расчете и проектировании печи необходимо учитывать не только среднюю тепловую нагрузку поверхности труб, но и местную тепловую нагрузку, от которой зависит температура поверхности труб. В общем случае тепловая нагрузка отдельных труб различна и изменяется по периметру и длине трубы. В современных конструкциях трубчатых печей стремятся достичь равномерной тепловой нагрузки по всей поверхности труб печи, что позволит увеличить среднюю тепловую нагрузку и лучше использовать поверхность труб. [33]
Порядок обработки опытов был следующий. Поправка на перепад температур в стенке трубы подсчитывалась по обычной формуле перепада температур в цилиндрической стенке, обогреваемой за счет внутренних источников тепла, в которую подставлялись средняя тепловая нагрузка и коэффициент теплопроводности материала стенки, взятый при средней температуре стенки. [34]
В промышленных котлах кипятильные трубки принимаются диаметром 45 и 50 мм. Средние тепловые нагрузки при опытах изменялись от 30 000 до 130 000 ккал / м ч, а локальные - от 30 000 до 360 000 ккал / м при давлении от 1 5 до 11 ата ( см. сноску на стр. [35]
В промышленных котлах кипятильные трубки принимаются диаметром 45 и 50 мм. Средние тепловые нагрузки при опытах изменялись от 30 000 до 130 000 ккал / м2ч, а локальные - от 30 000 до 360 000 ккал / м2ч при давлении от 1 5 до 11 ата ( см. сноску на стр. [36]
О неправильности такого способа оценки работы топки свидетельствует тот факт, что в эксплуатации имеются топки с жидким шлакоудалением с малым тепловым напряжением топочного объема, порядка 100 - 103 ккал / мв-ч, которые имеют границу сухого режима при половинной нагрузке котла, даже при сжигании углей с температурами плавления золы выше 1500 С. Напротив, известны другие топки со значительно большим тепловым напряжением объема, которые даже при полной нагрузке не могут успешно сжигать топливо. Поэтому мнение, что при высоком тепловом напряжении объема топка лучше плавит шлак, является просто ошибочным. Даже небольшое изменение в конструкции или расположении горелок может существенно изменить топочный процесс при одинаковой средней тепловой нагрузке камеры горения. [37]
Эти рекомендации должны быть проверены па стендах, изготовленных из тех же материалов, что использованы в промышленной установке. Массовые скорости, исходя из теплотехнических и гидродинамических соображений, должны выбираться в области А. Что же касается-расчетной величины максимального теплового потока, то она зависит от допустимой скорости пароводяной коррозии. Это, в частности, означает, что конструкция котла не должна способствовать локализации тепловых нагрузок, так как снижение средних тепловых нагрузок противоречило бы общему развитию котельной техники. Возможно, однако, что в ряде случаев для предотвращения слишком интенсивной пароводяной коррозии будет целесообразен и этот путь. [38]
Местную тепловую нагрузку, однако, можно легко вычислить, если при известном количестве протекающего продукта измерены его входная и выходная температуры в соответствующей части трубчатого змеевика и если известна зависимость теплосодержания продукта от температуры. У некоторых типов печей часть радиационных труб размещена таким образом, что главный поток газов протекает около них при выходе из радиационной секции. У таких труб, особенно при высоких скоростях газов, наряду с излучением осуществляется также в значительной степени передача тепла конвекцией. Так как передача тепла конвекцией также неравномерно распределена по периметру трубы, максимальный тепловой поток в первом ряду этих труб в 2 5 - 3 раза больше средней тепловой нагрузки, отнесенной к общей поверхности радиационной секции. [39]
На промышленных ТЭЦ широко применяют РОУ или БРОУ ( схемы и параметры их приведены в гл. Обычно на каждую турбину с промышленным отбором или противодавлением устанавливается своя РОУ соответствующей производительности и параметров. Как резервные аппараты РОУ дешевы, надежны, они полностью автоматизированы. Для резервирования отопительных отборов на крупных ТЭЦ РОУ не применяют, так как роль резерва обычно выполняют для коммунально-бытовых потребителей пиковые водогрейные теплогенераторы. При выходе из строя одной из теплофикационных турбин остальные турбины вместе с теплогенераторами должны обеспечить среднюю тепловую нагрузку отопления за наиболее холодный месяц, среднюю за неделю тепловую нагрузку горячего водоснабжения и среднюю нагрузку вентиляции. [40]
Тепловую схему ТЭЦ рассчитывают по максимальным тепловым и электрическим нагрузкам. Кроме того, она должна обеспечивать надежную работу оборудования при малых нагрузках. Обычно на каждую турбину с промышленным отбором пара или турбину с противодавлением устанавливают свою РОУ соответствующей производительности и параметров. Для резервирования отопительных отборов на городских ТЭЦ РОУ не применяют, так как роль резерва там выполняют пиковые водогрейные котлы: при выходе из работы одной из теплофикационных турбин остальные турбины вместе с пиковыми котлами должны обеспечивать среднюю тепловую нагрузку отопления, вентиляции и горячего водоснабжения при средней температуре наиболее холодного месяца. [41]
Существенное значение имеет только влияние влажности на загрязнение пара, поэтому эксплуатационный контроль ведется не по влажности, а по содержанию примесей в паре. При всех давлениях уменьшение влажности пара осуществляется путем применения в барабане сепарацион-ных устройств. В барабан включаются трубы разных испарительных поверхностей нагрева - конвективных пучков или радиационных экранных панелей, которые работают с различными удельными тепловыми нагрузками. Ввод пароводяной смеси от этих испарительных поверхностей нагрева осуществляется в паровой или водяной объемы барабана, причем все эти вводы по конструктивному выполнению могут быть сведены к следующим основным типам: а) равномерный по длине барабана ввод труб конвективного пучка; б) равномерный по длине барабана ввод труб экранных поверхностей напрев а; в) местные концентрированные вводы отводящих труб от верхних коллекторов экранных панелей. В зависимости от особенностей этих трех основных типов вводов пароводяной смеси в барабан возникают и соответствующие требования к внутрибарабанным сепа-рационным устройствам. Так, например, равномерный по всей длине барабана ввод экранных труб по сравнению с таким же подводом труб конвективного пучка повышает во много раз входную кинетическую энергию струй пароводяной смеси. Если учесть, что тепловая нагрузка экранных труб обычно превышает в 7 - 9 раз среднюю тепловую нагрузку труб конвективного пучка, то кинетическая энергия входа струй в экранных трубах в 50 - 80 раз оказывается выше, чем в трубах конвективного пучка. В связи с этим требования к сепарационным устройствам, устанавливаемым в барабане, в том и другом случае совершенно различные. Особенно большое возрастание кинетической энергии на входе в барабан имеет место в отводящих трубах от верхних коллекторов экранов. [42]